膨胀土强度干湿循环试验研究

通过南宁地区原状膨胀土干湿循环试验,探讨了膨胀土抗剪强度与含水率、循环次数、循环幅度等循环控制参数的关系。研究结果表明:膨胀土抗剪强度随干湿循环次数增加而衰减,最终趋于稳定,强度稳定值与稳定时所需循环次数均随含水率变化幅度的增加而减小。在此基础上,利用压汞试验测定了膨胀土干湿循环过程中的孔径分布,发现干湿循环对土的粒间联结产生不可逆的削弱,使得土体形成更大的孔隙空间,在高含水率时主要表现为集聚体间孔体积增加,在低含水率时集聚体内孔体积增加,从而降低土的抗剪强度。

软土结构性破损的孔径分布试验研究

采用压汞法对天然结构性软土压缩过程孔隙大小分布的演化进行了试验研究,结果表明,当荷载超过结构屈服应力后,尺寸较大的团粒间孔隙首先发生破坏,随着荷载的增大,越来越小的孔隙受到影响,但团粒内孔隙在压缩过程中不发生变化;根据试验结果提出了孔隙结构破损势的概念,并用其表征孔隙分布随荷载变化的规律。

结构性对琼州海峡软土压缩特性的影响

天然软土大多具有结构性,且结构性因地而异。通过室内试验研究了结构性对琼州海峡两种海洋软土压缩特性的影响,并结合琼州海峡铁路轮渡工程,讨论了土结构性的存在对该工程防波堤地基处理工程效应的影响。

胀缩性土抗拉强度试验研究

抗拉强度是黏性土重要的力学指标之一。自行研制了简易土工拉伸仪,并通过试验确定了合适的制样方法。在此基础上,对具有胀缩性的武鸣红黏土和百色膨胀土分别进行试验,探讨了其抗拉强度与干密度、含水率、干湿循环次数等影响因素的关系,研究结果表明:两种土的抗拉强度-含水率曲线在饱和度接近66%时出现峰值,该峰值对应含水率接近最优含水率,峰值两侧呈指数关系变化,抗拉强度随含水率的变化规律受土中水的形态影响。抗拉强度随干密度的增加而线性递增,增加幅度显著。抗拉强度随干、湿循环次数增加而衰减,1～2次循环时,强度衰减幅度最大,但3次循环后,趋向于一稳定值,稳定值为初始值的20%左右,土体干、湿循环后抗拉强度降低是微结构劣化的结果。

胀缩性土强度衰减曲线的函数拟合

通过广西地区红黏土和膨胀土的室内干湿循环模拟试验,探讨了干湿循环条件下胀缩性土的强度衰减规律;在此基础上,建立了黏聚力衰减率与循环次数的关系;根据黏聚力衰减曲线变化特征,提出采用S型曲线函数进行拟合,并与其他类似的试验结果进行了拟合效果验证。研究结果表明:①胀缩性土的黏聚力随干湿循环次数增加而衰减,最终趋于稳定;干湿循环次数引起内摩擦角的波动变化极小,基本保持一稳定值。②S型曲线函数能很好地描述土体强度干湿循环衰减规律,反映土体干湿循环达到一定次数后土体强度趋于稳定的规律,克服了以往线性函数、多项式函数和指数函数拟合存在的不足。

广西红黏土矿物成分分析

黏土矿物成分对其工程力学性质具有显著的影响。目前,在黏土矿物种类鉴定方面已有一些成熟的方法技术,而对黏土的矿物成分定量分析尚没有成熟的方法。本文基于X射线衍射试验、全化学元素分析、Bogue法和K值法,对广西武鸣、桂林两地红黏土的矿物成分进行了定性鉴定和定量分析。研究结果表明:(1)桂林、武鸣两地红黏土的主要矿物均为高岭石、三水铝石、针铁矿,桂林红黏土还含有一定量的石英。(2)武鸣红黏土的矿物成分及其含量依次为:高岭石(74.0%)、三水铝石(12.53%)、针铁矿(<2mm,2.22%)、针铁矿(>2mm,8.37%)。(3)桂林红黏土的矿物成分及其含量依次为:高岭石(56.59%)、三水铝石(11.44%)、针铁矿(15.61%)、石英(12.45%)。

左归丸防治去卵巢大鼠骨质疏松症的实验研究

目的探讨左归丸对去卵巢所致骨质疏松大鼠的防治作用。方法 手术切除大鼠双侧卵巢建立绝经后骨质疏松大鼠模型,用左归丸(高、中、低剂量)进行灌胃,120 d后,取大鼠左后肢股骨远端1/3做病理切片,光镜下观察骨组织形态学变化,测定骨小梁面积百分比(%Tb.Ar)、骨小梁厚度(Tb.Th)、骨小梁分离度(Tb.Sp);采用双能X线骨密度仪测定右后肢离体股骨近端1/3骨密度(BMD);采用酶联免疫吸附法(ELISA)检测大鼠血清骨钙素(BGP),用比色法测定血清抗酒石酸酸性磷酸酶(TRAP)。结果切除大鼠双侧卵巢后,骨小梁明显紊乱,变细且较稀疏,缺少连接,断端增多,%Tb.Ar、Tb.Th显著降低,Tb.Sp明显升高,BMD下降,血清BGP及TRAP水平显著升高,统计学显示有显著性差异(P<0.01);去卵巢大鼠灌服左归丸后,与模型空白组比较,左归丸各剂量组均能不同程度地改善骨小梁变化,增加BMD,降低血清BGP及TRAP,统计学显示有显著性差异(P<0.01),各用药组之间比较无显著性差异(P>0.05)。结论 左归丸对去卵巢所致绝经后骨质疏松大鼠有一定的防治作用。

自适应模糊神经网络在膨胀土胀缩等级分类中的应用

针对膨胀土胀缩等级分类这一多因素评判问题,在分析自适应模糊神经网络原理及结构的基础上,利用减法聚类获得模糊推理规则数目,确定网络结构,建立了适用于膨胀土分类的自适应模糊神经网络,并将其应用于两个实际工程的膨胀土分类中,取得了良好的效果。研究结果表明,自适应模糊神经网络能实现BP网络和模糊综合评判的分类功能,而且比BP网络具有更透明的网络结构、比模糊综合评判更具学习功能,在膨胀土胀缩等级的分类中显示出较强的适用性。

利用压汞试验确定软土结构性损伤模型参数

在分析结构性土的变形机理基础上,通过压汞试验对结构强度丧失过程中孔径分布变化规律进行了研究,提出了孔隙结构破损势的概念。

干湿交替环境下膨胀土的累积损伤初探

干湿交替环境下,膨胀土强度具有明显的"变动"特性。结合Palmgren-Miner线性疲劳累积损伤理论,进行了室内不同循环幅度组合的干湿循环强度试验,初步探讨了膨胀土在一定干湿循环条件下的累积损伤规律。研究结果表明:(1)高、低幅度干湿循环的施加顺序对膨胀土的累积损伤有较大影响,膨胀土强度衰减主要受高幅度干湿循环的控制;(2)Palmgren-Miner线性疲劳累积损伤准则可基本反映干湿循环下膨胀土的损伤累积过程,稳定时损伤分数D值接近于1。

南宁膨胀土的体积含水率-等效介电常数关系

体积含水率-介电常数关系是时域反射法(TDR)测量土体体积含水率的理论基础。通过对重塑的南宁膨胀土进行试验,选择经验公式法、边界法及理论模型法模拟其体积含水率-等效介电常数的变化规律。研究发现,南宁膨胀土的实测值落在Hashin-Shtrikman边界和Wiener边界以内,但Hashin-Shtrikman边界具有更小的范围;由于膨胀土的黏性较大,结合水存在显著的影响,Topp公式计算值偏高,但采用考虑三相组分含量的Looyenga公式可反映结合水的影响,从而得到更好的结果;理论模型法的Maxwell-Garnett模型和差分有效介质模型(DEM)需要考虑三相的构成,单独采用气相连续或水相连续的模拟结果均不理想,但如考虑土中水、气分布形态,采用饱和度作为权重函数对单相计算结果进行加权平均后可取得较好的效果。

黏性土几种比表面积测试方法的比较

比表面积是黏性土重要的物理化学指标,选择合适的测试方法是正确获得这一参数的前提。采用亚甲基蓝(Methylene Blue)吸附法、乙二醇乙醚(Ethylene Glycol Monoethyl Ether)吸附法、甘油(Glycerin)吸附法以及风干含水率经验公式对5种黏土的比表面积进行试验测定及估算,试验结果表明:对于不含蒙脱石的土样,各种方法测试结果较为一致,偏差较小;但对于含蒙脱石的土样,EGME法的试验结果比其他方法偏小较多。通过X衍射对各种吸附液饱和后的蒙脱石土样进行试验后发现,风干状态下蒙脱石的晶层间距d_(001)=15.6?,而经EGME法、甘油法、MB法饱和后d_(001)分别变为15.9?,17.5?,19.0?,蒙脱石的晶层在甘油及MB饱和后扩展明显,便于吸附分子进入晶层内表面,因此分子覆盖效果更好。统计分析表明,土的比表面积反映了土中各亲水性黏土矿物组分及相对比例的综合影响,因此比表面积与液限、塑性指数及活性等物性指标具有相关性,可用幂函数形式来拟合,而黏粒含量不能反映黏土矿物类型对比表面积的影响,因此当统计试样的黏粒中同时含有膨胀性和非膨胀性矿物时,比表面积与黏粒含量相关性较差。

强酸对柳州红黏土物理力学特性的影响

为了确定酸污染对红黏土物理力学性质的影响,使用盐酸溶液对柳州地区红黏土进行浸泡,分析浸泡后红黏土的物理力学指标的变化,试验结果表明:随着浸泡的时间及浓度的增加,土中黏粒百分含量和液塑限增大,而比表面积和游离氧化铁含量降低;由于浸泡后柳州土的孔隙比有较大增加,压缩系数和渗透系数增大。对试验结果分析后认为,土性的变化源于强酸环境中游离氧化铁等物质发生溶解引起土体团粒崩解,黏粒的双电层及微观组构类型均发生了显著改变,各种物理力学指标是微观变化的宏观响应。

元件疲劳可靠性估算的剩余强度模型

提出了一个估算元件疲劳可靠性的剩余强度模型,讨论了剩余强度模型的一般形式,给出了元件在常幅和变幅载荷作用下的剩余强度的退化模型。在此基础上系统阐述了元件在常幅和多级载荷下的疲劳可靠性分析方法。算例的分析结果与试验结果符合很好,表明所提出的剩余强度模型是合理可行的。

钙质土破碎原因的细观分析初探

通过扫描电镜试验和夺汞试验，揭示了颗粒形不规则以及内孔隙发育是钙质土容易产生破碎的重复的重要原因，它使得钙质土在低应力水平下产生剪缩，表现出与石英砂不同的力学特性。

时域反射法测量膨胀土含水量试验研究

通过对探管式TDR仪现场测量膨胀土含水量误差来源的分析,认为膨胀土的黏性以及土体收缩时产生的土与管壁之间的间隙是主要影响因素。在此基础上设计了3种类型的室内试验进行定量分析。试验结果表明:由于膨胀土的黏性大,土中结合水含量高、介电常数小,因此TDR仪测得的体积含水量θ比烘干法得到的θw低,但两者之间具有良好的对应关系,可通过线性拟合获得满意的标定效果;由土体收缩产生的间隙分为环管壁间隙和径向间隙两种,环管壁间隙对含水量测量影响较大,只要存在1mm的间隙,可导致低估40%的体积含水量,且误差随含水量的增加而增大,而径向间隙对测量结果影响较小,在试验尺寸范围内,最大误差不超过5%,产生这种结果的原因是TDR探头测量敏感度随测量距离增大而迅速衰减。最后通过现场实测数据对试验结果进行验证并提出改进措施。

熔体过热度对雾化过程的影响

研究了熔体过热度对雾化制粉工艺过程的影响．结果表明，在限制式的喷嘴结构中，金属熔体的过热度对雾化过程能否顺利进行有着重要的作用．在较低的过热度（Δｔ＜１３０℃）时，熔体会在导液管中凝固或在导液管末端形成倒锥形的粘结块，致使熔体滞流或反喷；当过热度Δｔ＞１５０℃时，熔体的流动不再受过热度的影响，随着过热度的增加，粉末的球化程度增大，平均粒度减小．

结构元件疲劳断裂可靠性估算方法

对近年来国内外在元件疲劳断裂可靠性估算方法方面所做的研究作了系统的回顾和讨论，按安全裕量方程将其分为三类：裂纹长度模型、疲劳寿命模型和断裂强度模型，并对这三种模型的特点及局限性作了分析论述，对元件疲劳可靠性分析的发展趋势作了讨论．

慢性胰腺炎CT灌注表现初探

目的探讨慢性胰腺炎的CT灌注特点。资料与方法使用16层螺旋CT对8例慢性胰腺炎患者(慢性胰腺炎组)和71例正常对照者(对照组)进行CT灌注扫描(后处理由Philips公司提供),由两名高年资影像科医师对图像进行分析。计算各组的组织血流量(BF)、组织血容量(BV)及平均通过时间(MTT)值并采用t检验统计分析各组间灌注数据的差异。结果(1)慢性胰腺炎组胰腺头部、体部及尾部的BF值分别为(27.6±14.0)ml·100g-1·min-1、(33.1±19.8)ml·100g-1·min-1、(47.1±13.0)ml·100g-1·min-1;BV值分别为(23.8±0.9)ml/100g、(26.1±7.6)ml/100g、(24.3±6.7)ml/100g。而对照组的BF分别为(63.7±22.1)ml·100g-1·min-1、(72.6±23.3)ml·100g-1·min-1、(72.0±20.1)ml·100g-1·min-1;BV值分别为(35.8±11.8)ml/100g、(35.6±15.2)ml/100g、(35.2±11.9)ml/100g。统计学分析显示胰腺各部的灌注参数(BF、BV)与对照组比较,均有明显的降低(P值均<0.01);MTT的变化差异无统计学意义。(2)双肾、脾脏的BV值、BF值和肝脏的门静脉灌注(PVP)值与对照组比较,差异无统计学意义。结论CT灌注成像能定量分析胰腺及其周围重要器官的血流灌注特点。慢性胰腺炎患者的胰腺血流灌注显著降低,而相邻的双肾、肝脏及脾脏的血流灌注没有明显异常。

海相软土孔隙分布的分形特征及应用

利用压汞试验对琼州海峡浅海区软土的孔隙尺寸分布分形特征进行分析,发现原状土具有2个分形的无标度区,根据这一特点确定了团粒内孔隙和团粒间孔隙之间的分界尺寸为0.2μm.通过对固结过程孔隙分布的变化规律的研究,发现土体结构性的损伤与一定的团粒间孔径尺寸相联系,通过分形理论可以确定每级压力下的影响孔隙尺寸,得出琼州海峡软土宏观结构强度丧失时对应的孔径特征值为4μm.