赵德文诗二首

城里来的女教师城里来的那个女教师像一枝鲜艳的花朵插在乡村的土瓶上在春天的清风里开出银铃的微笑放下她的女式坤包和扎了蝴蝶的花边太阳帽红色的裙子像晚霞中的红蜻蜒把乡村的炊烟飘得很暖

由Tresca和双剪应力两轨迹间误差三角形中线确定的屈服方程

在π平面上,取Tresca屈服轨迹与双剪应力屈服轨迹之间误差三角形的几何中线确定新的屈服轨迹,建立了该轨迹在HaighWestergaard应力空间上的应力方程,称此方程为几何中线屈服方程或简称GM屈服准则·证明了单位塑性功率表达式及其对Mises圆的逼近精度·精度分析与算例表明该准则与Mises准则的最大误差不超过2 9%,平均误差仅为0 95%,比MY(平均屈服)准则的逼近精度提高1%,且它是线性的,其轨迹为与Mises屈服轨迹相交的等边非等角十二边形·该准则的单位体积塑性功率表达式也是线性的·

中厚板坯料设计软件研究与应用

在大量现场测量与试验基础上修改了工厂原有坯料设计规则 .将新规则成功编制成厚板生产坯料设计专家系统软件 ,经现场应用使年成材率提高 1.6 1% ,创造了明显的经济效益 .

厚板热轧中心气孔缺陷压合临界力学条件的证明与应用

利用上界三角形速度场推导了热轧条件下厚板中心气孔缺陷压合时内部缺陷开裂的判定条件。证明了动态临界几何条件当l/h≥0.518时坯料为压合轧制;当给定轧件入口厚度时,增加道次压下率ε、轧辊半径R、单位宽度轧制力P,将有利于厚板缺陷压合;升温和咬入时加后推力也有利于缺陷压合。此外,还提供实例首次对厚板压下规程的压合条件进行了分析计算,算例表明:特厚板轧制设计道次压下率时,应尽量使道次变形区不存在拉应力区、满足压合条件并避免表面变形,方能使中心区域有效压合,起到提高探伤合格率及改善内部质量的明显效果。本文提出了制定厚板轧制规程需考虑缺陷压合条件的新思路。

依赖Tresca和双剪应力屈服函数均值的屈服准则

为使Mises屈服准则线性化 ,在HaighWestergard应力空间 ,将Tresca与双剪应力屈服函数相加并取其平均屈服函数来作为新的屈服准则简称MY(平均屈服 )准则 ,给出了该准则的数学表达式、屈服轨迹与单位体积塑性功率表达式·精度分析与算例表明 :MY准则是一个线性屈服准则 ,其与Mises准则最大误差不超过 3 9% ,平均误差不超过 1 95 % 。

热线理论计算线材精轧机组的温升

基于热线理论提出计算高速线材轧制温升的新方法。由于线材精轧轧制速度快,散热条件差,可认为轧制过程是绝热的,线材轧制外功几乎全部转换为热。线材温升的热量全部来自于变形区内的速度不连续线所做的剪切功率,称此速度不连续线为热量分布线(热线)。道次温升为变形区内全部热线温升的总和,在假定道次变形中椭圆长轴或短轴不变条件下推导出高速线材精轧机组温升计算公式。对6.5 mm线材精轧进行了实际温升计算与测量,结果表明:计算的理论温升略低于实际测量温升,线材精轧入口温度越低,出口累计温升越大。

耐候钢05CuPCrNi冷加工性能研究

研究了耐候钢 0 5 Cu PCr Ni冷轧板的硬化曲线 ,变形抗力模型 ,退火后力学性能并给出了理论再结晶温度初步测试结果。结果表明 1.6 m m与 2 .0 m m厚冷轧板在 6 0 0℃退火 0 .5 h后其力学性能满足该钢种的技术标准要求 ,1.6 mm厚冷轧板理论再结晶开始温度为 5 10～ 5 2 0℃ ,2 .0 m m厚冷轧板为 5 2 0～ 5

用GM屈服准则解析薄壁筒和球壳的极限载荷

首次将GM(几何中线)屈服准则应用于内压薄壁圆筒和球壳的塑性极限分析,获得了解析解.薄壁筒和球壳极限载荷均为壁厚、内径及材料屈服极限的函数.屈服极限越高、壁厚越大,内径越小,极限载荷越大.与Mises准则、双剪应力准则(TSS)和Tresca准则相比,GM准则解居于TSS和Tresca解之间且靠近Mises解,恰好对应误差三角形中线.按GM准则计算的极限载荷随厚径比的增加而线性增加.

平面变形拉拔挤压的变上限积分与解析解

本文采用直角坐标系,设定与Avitzur不同的运动许可速度场,经变上限积分得到扁带平面变形拉拔挤压的上界解析解.

抛物线模拔圆棒的曲面积分问题

采用ＶｏｎＫａｒｍａｎ基本假设对模面函数为抛物线（又称喇叭模）的轴对称拔制问题设定了运动许可速度场，并经曲面积分与变上限积分得到拔制应力上界解析解．

轧制应变速率参数ε的精确计算方法

该文采用精确接触弧参数方程，设定运动许可速度场与应变速率场，经参量积分与积分中值定理提出一个精确计算轧制应变速率的计算公式，经测试实例与目前各惯用公式进行了比较．

曲面积分求解椭圆模轴对称拔制

对模面曲线为椭圆的拔制圆棒问题设定了运动许可速度场，对该场以曲面积分确定了摩擦功率；以双剪应力屈服准则和变上限积分确定变形功率并得到拔制力的上界解析解。

压缩矩形坯的应变矢量分析解法

提出了将能量泛函应变张量表示为应变矢量点积,而不采用不等式放大被积函数的直接积分法,进而使被积函数转换为可积的线性组合函数,并得到平面变形锻压矩形坯能量泛函的解析解。该解经实验与能量法、上界法及滑移线法解析结果及实测结果进行了比较,表明应变矢量分析结果低于数值结果和上界结果,与压力机实测指示的压力值误差为1.6%。

抛物线模拔速度场的曲线积分问题

文章采用ｖｏｎＫａｒｍａｎ基本假设对模面函数为抛物线（又称喇叭模）的拔制问题设定了运动许可速度场，并经曲线积分与变上限积分得到拔制力的上界解析解。

一个与Mises轨迹覆盖面积相等的线性屈服条件

在π平面上,取Mises屈服轨迹覆盖面积与其相交十二边形覆盖面积相等的方法确定十二边形6个顶点,顶点与内接点连线为新的屈服轨迹,建立该轨迹在HaighWestergaard应力空间上的直线方程,证明了此方程确定的屈服准则为Mises屈服准则的最大程度的线性逼近,其偏差应力矢量模长与Mises准则模长在π平面上平均误差为零;给出了十二边形内接点顶角为159 836°,圆外顶角为140 164°;以及单位体积塑性功率表达式·

化学机械抛光设备负载特性与主体结构变形

化学机械抛光(Chemical mechanical polishing,CMP)材料去除及负载特性主要受界面摩擦影响。对旋转型CMP系统进行了运动学和动力学分析,由此建立了CMP设备抛光界面摩擦负载(包括摩擦力矩和摩擦径向力)表达式。系统研究了CMP设备抛光头&抛光盘主体结构负载特性随运动参数的变化规律,发现抛光头/盘转速比对负载影响最为明显:随转速比的增加,抛光头所受摩擦力矩增加,抛光盘所受摩擦力矩减小;且对抛光头而言存在值为1的临界转速比,当转速比小于1时,摩擦力矩对抛光头为驱动力矩;实际工况下转速比接近1时,抛光头所受摩擦力矩几乎为零,因相对运动而产生的摩擦负载主要由抛光盘承载。在此基础上,采用商用有限元分析软件建立了抛光盘及转子有限元模型,分析了抛光盘在螺钉预紧力、偏心轴向力和摩擦力矩复合载荷作用下的变形特性,为CMP装备设计提供了依据。

主应力空间等向强化数学方程与几何描述

对等向强化给出在主应力空间的具体强化曲面方程,绘出了比例加载条件下稳定材料相应的屈服轨迹及后续强化曲面.证明初始屈服后,若后续屈服三轴强化系数不等并逐渐减小时则强化曲面不再是圆台面而是椭球面;但当强化半径相等即三轴强化系数相等时为球面,两轴应力且强化系数不等时为椭圆.若材料无包辛格效应,承受相等的负平均应力硬化曲面与前述图形沿等倾几何轴线oH成对称.该结论仅适合满足Drucker公设材料.

参变量积分在拉拔滑移线场中的运用

对断面减缩率ε=(H-h)/H=2sinθ/1+2sinθ的拉拔滑移线场边界滑移线引进参数方程并进行换元积分求得静水压力P的分布函数。模角θ=30°的计算实例表明上述方法求得结果与传统方法计算结果一致。

抛物线模拉拔方棒的上界解析解

本文对采用抛物线模面函数的模具拉拔方形棒、线材设定了三维运动许可速度场；以曲面积分与变上限积分方法得到该场上界解析解．

MY准则解析有外端的平锤头准三维锻造

采用Juneja速度场解析考虑外端影响的准三维平锤头锻造问题.为了对Mises屈服准则内部成形功率积分线性化,采用平均屈服准则(MY准则)得到了上界功率的解析解,并提出了鼓形参数a的测量公式与应力状态影响系数的计算公式.经纯铅试样的带外端压缩实验,在1≤b0/h0≤4范围内,应力状态系数nσ随b0/h0与摩擦因子m增加而增加;以MY准则计算的锻造力与实测结果进行了比较,误差在0.07%～15.2%,锻造力的计算结果高于实测结果.利用本文公式测量的鼓形参数a值小于优化的a值.