小麦水分吸附速率研究

在5种温度（10～35℃）、3个湿度（RH65％、RH86％、RH100％）环境中测定了初始低水分（4．97％-6．08％）、正常水分（10．11％～11．04％）、高水分（20．7％-22．72％）小麦样品含水率随时间的变化，然后采用提出的扩散方程描述变化规律。随着温度和RH增加，小麦的水分吸附速率均增大。在RH65％-86％范围内，小麦初始水分越低，20～35℃条件的水分吸附速率越大。在RH65％，10℃小麦吸附速率随着初始水分减少而增大；在RH86％，与低水分样品比较，正常水分小麦样品10℃起始吸附速率较大，但是快速降低。在RH100％条件下，与低水分样品比较，正常水分小麦样品10～35℃吸附速率较大。对初始水分低于6．1％的小麦样品，分别在RH65％、RH86％、RH100％条件下，20—35℃的水分吸附速率在48～72h内急剧减少，而10℃水分吸附速率在108～120h内缓慢减少，之后降低更慢。初始正常水分的小麦样品在RH65％、RH86％或RH100％条件下，10～35℃水分吸附速率在24～36h内快速减少，之后变化平缓。初始水分高于20％的小麦样品在RH65％、RH86％解吸速率、RH100％吸附速率对20～35℃在48h内快速减少，之后变化缓慢；对10℃在96h内快速减少，之后变化缓慢。

羧基淀粉接枝聚合物对重金属离子的吸附速率方程

以Ce^(4+)为引发剂,将丙烯腈接枝到高交联淀粉上,接枝产物再经皂化水解制得水不溶性羧基淀粉接枝聚合物(简称羧基淀粉).研究了羧基淀粉吸附重金属离子的动力学行为.实验结果表明,羧基淀粉吸附速率快,吸附平衡时间短,吸附量随时间的变化规律遵从Q/Q_∞=αt(1+αt)方程.

以静态称重法研究粳稻谷水分吸附速率

在5种温度（10-35℃）、3个湿度（65%、86%、100%）环境中以静态称重法测定了初始低水分（4.62%-5.84%）、正常水分（13.57%-14.05%）、高水分（21.23%-22.82%）两个粳稻品种“龙洋”和“香稻”含水率随时间的变化,并采用提出的扩散方程描述水分吸附/解吸速率变化规律。在RH 65%-100%范围内,粳稻谷初始含水率越低,10-35℃条件的水分吸附速率越大。温度较高,吸附速率则较大。同样初始含水率条件,相对湿度越高,粳稻谷的水分吸附/解吸速率越大。正常水分的龙洋在RH 65%条件下,20-35℃水分解吸速率均在36-48h内快速减少,之后变化平缓,10℃水分吸附速率则在48h内缓慢减少;在RH 86%或RH 100%条件下,龙洋在10-35℃水分吸附速率均在48h内快速减少。正常水分的香稻在RH 65%条件下,10℃水分吸附速率、20-35℃水分解吸速率均在72h内快速减少,之后变化平缓;在RH 86%或RH 100%条件下,香稻在20-35℃水分吸附速率均在96h内快速减少,在10℃水分吸附速率则在144h内缓慢减少。

重量法研究大豆水分吸附速率和有效扩散系数

在5种温度（10~35℃）、3个湿度（RH 65%、86%及100%）组合环境中,以称重法测定了初始低水分（4.33%~5.85%）、正常水分（11.74%~12.65%）、高水分（17.58%~17.89%）两个大豆品种“中黄37”和“澄豆”含水率随时间的变化,并采用修正的扩散方程描述水分吸附/解吸速率变化规律,对径向对称的球形大豆籽粒采用斜率方法分析计算水分扩散系数和活化能。在RH 65%~100%范围内,大豆初始水分越低,10~35℃条件的水分吸附速率越大,且温度较高,吸附速率较大。同样的初始水分条件,暴露的相对湿度越高,大豆的水分吸附/解吸速率越大。正常水分的大豆样品20~35℃水分吸附速率均在72 h内快速降低,而10℃水分吸附速率在96 h内缓慢降低。测定的两个大豆品种正常含水率样品10~35℃吸附过程中,水分有效扩散系数为1.920×10-8~5.253×10-8m2·h-1,活化能为10.711~23.358 k J·mol-1。对相同初始水分样品,随着温度增加,大豆籽粒水分扩散系数增加;随着相对湿度增加,籽粒活化能呈现增加趋势。随着进样初始水分增加,同一大豆品种籽粒水分扩散系数和活化能呈现增加趋势。

用动界面张力方法研究原油/盐水界面的性质Ⅱ.起始界面吸附速率和表观扩散系数的测定

定量地计算了原油天然表面活性剂和破乳剂在原油 /盐水界面形成初始阶段时的吸附速率。结果表明 ,破乳剂的起始界面吸附速率远远高于原油天然表面活性剂的相应值 ;水相盐度、体系温度和破乳剂的浓度对原油 /盐水起始界面吸附速率有明显的影响。另外计算了破乳剂在油相中的表观扩散系数 ,并分析了其影响因素。

中高压吸附平衡及吸附速率精密测试设备开发

针对气体在中高压下的吸附测量,自行设计制造了一套全自动吸附性能测试仪器。应用自制仪器,可测得高压吸附等温线、吸附速率曲线,本文以乙烷、乙烯气体为例对其进行测量,并进行了重现性测试,在热力学模型、间接测量误差上计算分析。可实现在0.1~1.0 MPa内设定压力测量范围,测量温度在273~353 K可调,测量精度达0.0013 F.S.,重现性绝对误差在±0.25 m L/g（std.）以内。

小球藻对镉离子的吸附速率方程

研究了小球藻对Cd2 + 的吸附动力学。研究表明 ,小球藻对Cd2 + 有一定的吸附作用 ,在吸附的起始阶段 ,吸附速率较快 ,且随温度的升高吸附速率增大 ,吸附过程在 2 0min内达到平衡。结果还表明 ,该吸附是简单的一级反应 ,并由此建立了吸附反应的速率方程 ,推算出吸附反应的活化能Ea=31.4 2kJ mol。

黄玉米水分吸附速率研究

在5种温度(10~35℃)、3个相对湿度(RH 65%、RH 86%、RH 100%)环境中,测定初始低水分(3.85%~4.21%)、正常水分(9.50%~10.32%)、高水分(18.29%~18.65%)黄玉米样品含水率随时间的变化,并采用扩散方程描述其变化规律。在RH 65%~100%范围内,黄玉米初始含水率越低,在10~35℃下的水分吸附速率越大。温度较高,吸附速率或解吸速率则较大。对初始含水率低于4.21%的黄玉米样品,分别在RH 65%、RH 86%、RH 100%条件下,20~35℃的水分吸附速率在120~144 h内急剧减少,而10℃水分吸附速率在192~216 h内缓慢减少。正常水分的黄玉米在RH 65%条件下,20~35℃水分吸附速率均在72 h内快速减少,10℃水分吸附速率则在84 h内较快减少;在RH 86%或RH 100%条件下,20~35℃水分吸附速率均在96~120 h内快速减少,10℃水分吸附速率则在120~144 h内较快减少。初始水分高于18%的黄玉米在RH 65%、RH 86%解吸速率、RH 100%吸附速率在48~72 h内快速减少,之后变化缓慢。

新疆蛭石对水中有害金属离子的吸附速率研究

为了分析蛭石对废水中有害金属离子的吸附性能,通过新疆蛭石对水中Cu2+、Pb2+和Zn2+的吸附速率实验,探讨了水溶液中几种反应条件对金属离子在蛭石上的吸附速率的影响。实验结果表明,蛭石能有效地吸附水中的Cu2+、Pb2+和Zn2+;并且吸附速率很快,30～60min就已基本达到交换吸附平衡;交换的速率与溶液的浓度、固液比和搅拌的方式有关。浓度越大,离子交换吸附达到平衡的时间越长;固液比大,吸附快;对于Zn2+搅拌方式的吸附速率要高于振荡,而对于Pb2+振荡方式的吸附速率又明显快于搅拌。

2-巯基苯并咪唑螯合棉纤维对重金属离子的吸附速率方程

以预处理后的棉纤维为骨架 ,通过间接醚化法 ,接枝合成了 2 巯基苯并螯合棉纤维 (CC MBM ) ,研究了CC MBM吸附重金属离子的动力学行为。实验表明 ,CC MBM吸附速率快 ,吸附平衡时间短 。

离子强度和吸附剂对镉的吸附速率的影响

离子强度、泥沙浓度等是河流水化学环境中的重要因子,了解这些因子对重金属污染物在河流水环境中的动力学特征具有十分明显的应用价值和理论意义。本文以镉为主要研究对象,着重探索一下离子强度等对它的吸附速率的影响。

流动注射-分光光度法用于固-液吸附体系表观吸附速率常数测定

利用流动注射分析技术具有定时、定量取样、耗样量少、系统稳定性高等特点,将流动注射-光度检测法应用于固-液吸附体系的动力学研究中,结合固-液界面吸附动力学方程,测定固-液吸附体系表观吸附速率常数,作为一种新的动力学研究手段和方法,应用于物理化学的实验教学中。

煤对CO2,N2和CH4的吸附速率经验公式与异同性研究

为了解决吸附速率拟合公式缺乏而解吸经验公式众多的问题,通过替换解吸参数、定性和对比分析各经验公式对煤吸附CO2,N2,CH4吸附速率的适用性,选取4种不同煤质的煤样在0.5,1.0和2.0 MPa下进行定温吸附实验,分析压力和煤质对吸附速率的影响规律。研究结果表明:时间函数式对3种气体在不同压力和煤质下的吸附速率拟合效果最佳;压力和煤质对3种气体吸附速率的影响既存在共性又具有差异性,气体吸附速率与压力符合指数函数关系,与挥发分呈现出二次函数关系,并且压力升高会导致最低吸附速率趋向于较高变质程度煤样;CH4和N2的吸附速率随压力升高而升高,而CO2的吸附速率因煤样而不同,且在同压下,不同气体的最高和最低吸附速率煤样的变质程度也不同。

提高甲醛吸附速率的活性炭表面改性及评估方法

通过负载多羟基和胺基化合物来对活性炭表面进行官能团修饰,可提高活性炭在大风量和高空速下对甲醛污染物的吸附速率.实验考察了基炭孔结构参数,改性剂负载量,改性炭制备条件等因素对活性炭吸附甲醛性能提升的影响,并介绍了一种测定甲醛吸附速率的装置和方法,用来评估和筛选家用净化器用的活性炭.结果表明,对于四氯化碳值为76%的活性炭,采用等量浸渍的方法制备改性炭的优化条件为:空气气流下的200℃氧化处理,6%的改性剂负载量和不超过100℃的烘干处理温度.本文还通过实验验证和分析,提出和明确了此类表面改性活性炭对甲醛的吸附机理.

S Zorb吸附剂中硅酸锌生成速率分析

选用S Zorb工业吸附剂FCAS-R09,考察了不同条件对吸附剂中硅酸锌生成速率的影响。结果表明:在无水情况下,吸附剂中硅酸锌的生成温度高达800℃;水蒸气的存在能够明显促进硅酸锌的生成,在水蒸气分压为10kPa的情况下,在温度低于500℃下就有硅酸锌生成,并且吸附剂中硅酸锌的生成速率随系统内水蒸气分压或温度的升高而加快;在水蒸气分压及温度一定的情况下,随着系统压力的增加,吸附剂中硅酸锌的生成速率略有增加;吸附剂中硅酸锌的生成速率与所处的气氛没有明显的关系。

不同变质程度煤的吸附瓦斯动力学特性实验研究

为了进一步揭示不同变质程度的煤在不同吸附压力下的动力学特征,利用自主研发的TQY-2型精密吸附仪和红外热成像装置对直径为8.5 mm的褐煤、焦煤和无烟煤煤样进行不同压力(0.2、0.4、0.6、0.8、1.0 MPa)下的宏观吸附试验和吸附压力为(0.3、0.6、0.9、1.2、1.5 MPa)的煤体细观结构吸附试验,利用准一级、准二级、颗粒内扩散、Elovich以及双常数等吸附动力学模型分析吸附瓦斯规律及机理。研究表明:对比5种吸附动力学模型,准二级吸附动力学模型适合表征褐煤和焦煤的吸附瓦斯过程,而无烟煤的最优模型为颗粒内扩散模型;随着吸附压力升高,褐煤和焦煤的准二级吸附速率常数k2逐渐增加,无烟煤的颗粒内扩散速率常数kp也逐渐增加,均呈正相关;吸附压力对煤样适合的动力学模型影响较小;在宏观吸附和基于红外热成像的煤体细观结构吸附实验下,煤样适合的动力学模型一致。

温度、湿度与气流对茶叶吸附甲醛速率的影响

为提高茶叶吸附法治理室内甲醛污染的应用性与有效性,考察温度、湿度及气流对茶叶吸附甲醛速率的影响。在密闭舱模拟出封闭的室内甲醛污染环境,将一定量茶叶装入吸附袋,置于密闭舱内,采用甲醛分析仪实时监测密闭舱内甲醛浓度的变化,利用一级指数衰减函数拟合分析。结果表明:温度在18~32℃的范围内,相对湿度在44%~75%范围内,茶叶吸附甲醛的速率与温度、湿度成正比;气流可以提高茶叶吸附甲醛速率,但当甲醛浓度低于0.05 mg/m3时,气流对茶叶吸附甲醛速率影响不大。

低温阶段煤吸附C_(2)H_(4)的吸附特性研究

为研究煤矿采空区封闭区遗煤吸附C_(2)H_(4)的演化特征,以宁夏灵新煤矿不粘煤为研究对象,采用容量法进行煤吸附C_(2)H_(4)试验,分析温压与粒径对煤吸附C_(2)H_(4)过程中的吸附量、吸附速率和吸附热力学等特征变化的影响。研究表明:当温度为30~60℃、压力为0.15~0.45 MPa、粒径为20~120目时,无论是温度降低、压力升高还是粒径减小,C_(2)H_(4)的吸附量均增加;吸附过程随时间由快变慢,进而趋于平衡,吸附速率快速趋于0;温度与粒径不变,平衡压力越大吸附速率越大;温度与压力不变,粒径越小吸附速率越快。吸附量相同,粒径越小等量吸附热越低;各粒径煤样吸附C_(2)H_(4)的等量吸附热为0.69~40.23 kJ/mol,属于物理吸附。引入压力修正系数进行拟合,温度不变,压力和粒径与吸附自由能降低值呈正比关系;粒径不变,温度与吸附自由能降低值呈反比关系。各粒径煤样吸附C_(2)H_(4)的吸附熵均为负值,吸附量增大,温度降低,吸附熵值均增大;吸附量相同条件下,粒径越大,吸附熵值越大。

粒度对煤吸附/解吸一氧化碳的影响

CO常作为有效标志气体用于煤自燃预报预警,采空区自燃封闭后CO迅速降低甚至消失的致因尚不明晰,影响煤自燃程度的精准判定。为深入研究煤体对CO气体的吸附/解吸特征,采用压汞和液态氮气吸附实验,测试研究煤样孔隙结构;利用自主研发的气体吸附/解吸装置,在303.15~333.15 K与0.15~0.50 MPa条件下,探索不同粒度煤样对CO气体吸附/解吸特性的影响,并深入分析CO的吸附速率和解吸滞后效应。结果表明:灵新矿不黏煤煤样的孔容以大孔和过渡孔为主,分别占33.02%和38.26%;孔比表面积以微孔和过渡孔为主,共占97.73%。粒径减小,微孔孔容与孔比表面积所占比例增加,过渡孔和中孔的孔容与孔比表面积所占比例减小,不同粒径煤样对CO气体吸附量与压力成正比;压力一定时,CO吸附量与温度成反比;同温同压条件下,煤样粒径越小,CO吸附量越大;相同温度下,煤对CO饱和吸附量与粒径呈正相关关系,CO解析过程中,粒径减小,饱和吸附量a值增大;煤样对CO吸附速率可划分为3个阶段:0~750 s为快速上升期、750~2 250 s为缓慢上升期、2 250~3 600 s为饱和平衡期;不同粒径煤样CO解吸滞后性随温度的升高而降低;温度相同时煤样粒径越小,CO解吸滞后性越小,达到吸附/解吸的平衡点越容易。

扩散吸附作用下CO_(2)非混相驱微观渗流特征模拟

利用数值模拟方法建立CO_(2)非混相驱数值模型,使用水平集法模拟扩散吸附作用下CO_(2)非混相驱和近混相驱的微观渗流规律,并对CO_(2)在孔隙中的微观渗流特征及扩散吸附特征进行研究,选取注入速度、扩散系数、吸附反应速率常数等参数研究近混相驱微观渗流特征的影响因素。研究结果表明:①相场法CO_(2)驱数值模拟采出程度为51.29%,水平集法CO_(2)驱数值模拟采出程度为53.60%,因此水平集法更适用于CO_(2)非混相驱的渗流过程模拟。②非混相驱条件下,CO_(2)优先向大孔隙扩散,采收率为87.7%,出口气体体积分数为71.60%,CO_(2)最大表面吸附浓度为3.16×10-4mol/m^(2);近混相驱条件下,CO_(2)更易向小孔隙扩散,采收率为91.1%,出口含气率为97.01%,CO_(2)最大表面吸附浓度为5.81×10-4mol/m^(2)。③近混相驱微观渗流特征受注入速度、扩散系数、吸附反应速率常数等因素影响。注入速度增大,出口含气率和采收率均提高;扩散系数和吸附反应速率常数增大,会使采收率提高,出口含气率下降。