岩石地基上扩展基础基底反力分布的分析

扩展式基础的基底反力一般呈非线性分布。数值模拟的结果显示 ,岩石地基上的扩展式独立基础 ,其基底反力分布的非线性特征非常显著 ,并且其分布模式和变化规律与土质地基不同。基础高度 ,即基础与基岩的相对刚度是决定基底反力分布模式的主要因素 ,随着基础和基岩相对刚度从小到大的变化 ,基底反力分布模式从中部集中向接近均匀分布过渡 ,再向边缘集中发展。

岩石地基上扩展基础的基底反力实测分析

通过对岩石地基上扩展基础试件现场试验的简介,在现场试验数据的基础上,根据测得的在各级加载下的基底反力数值,绘制出各型试件的基底反力分布曲线,总结出各型试件基底反力分布曲线的规律。并与土质地基上扩展基础的基底反力分布规律进行比较,通过分析差异的原因进一步说明影响岩石地基上扩展基础基底反力分布的内在因素主要为:地基土特性及荷载的差异,可以为扩展基础控制截面内力的计算提供参考依据,并为岩石地基上基础工程的研究和实际应用提供一定的参考价值。

中低压缩性地基上设置沉降后浇带的主裙楼沉降及基底反力分布特征

沉降后浇带是经常采用的主裙楼连接方式,设置沉降后浇带的大底盘高层建筑共同作用分析更复杂。介绍了设置沉降后浇带的大底盘高层建筑的共同作用分析方法:按施工过程中的不同工况分别计算,然后将计算结果叠加;采用有限压缩层地基模型,并考虑回弹再压缩;考虑上部结构刚度分段形成。对于中低压缩性地基上的主裙楼结构,通过对简化模型进行计算分析,得到了不同沉降后浇带设置位置、不同后浇带浇筑时间条件下的沉降、基底反力分布特征:后浇带封闭时间越晚,主裙楼连接处在封闭后产生的差异沉降越小,但主楼最大沉降会增加;与后浇带设置在主楼外第1跨相比较,后浇带设置在主楼外第2跨时,主楼最大沉降减少,主裙楼连接处的差异沉降减小,主楼下平均地基反力降低。

陆上风力机圆形扩展基础基底反力及冲切特性研究

采用理论推导和三维有限元计算相结合的方法,研究圆形扩展基础在极限荷载条件下基础与地基间相互作用的变化规律以及地基变形模量、泊松比、内摩擦角等主要因素对基底反力的影响。通过研究提出刚、柔性圆形扩展基础基底反力计算公式和基础环下翼缘结构冲切承载力的简化计算模型,为陆上风力机基础结构优化设计提供支持。

预应力格构梁基底反力分布规律模型试验研究

针对现有格构梁内力计算方法中对梁底反力研究的不足,通过1：2比例尺的大型物理模型试验,分析研究了预应力格构梁基底反力的分布规律.分析结果表明格构梁基底反力分布不均匀,横梁基底反力为结点大、跨中小;竖梁基底反力为上部小、下部大,呈梯形分布,且随着坡顶加载量的增加,这种趋势越加明显;预应力阶段各横梁基底反力相等,滑坡发展阶段各横梁基底反力呈上小下大梯形分布;竖梁各跨土压力均值与对应横梁均值存在一定比例关系,其比例系数范围为0.4～0.6;格构梁角结点基底反力最大,边结点次之,中结点最小,比例关系为2.15：1.15：1.00.

软弱岩基上扩展基础基底反力分布的分析

数值模拟的结果显示,刚度较弱的岩层地基上的扩展式独立基础,其基底反力分布的非线性特征非常显著,基底反力在基础边缘较集中。假定基底反力为均匀或线性分布来分析基础结构的受力情况,结果会与岩基上扩展基础的实际工作状态有较大的差异,可能使基础处于偏不安全的工作状态。

分层地基上矩形刚性基础的基底反力、沉降和倾斜计算

从直角坐标系下三维弹性力学控制方程出发,通过关于x,y的二维Fourier变换得到关于z的一阶常微分方程组,运用Cayley-Hamilton定理得到了单层地基的传递矩阵;然后根据边界条件和层间接触条件,并利用传递矩阵法,得到了分层地基在表面受矩形均布荷载时地基表面的位移解;在此基础上对分层地基上矩形刚性基础的基底反力、沉降和倾斜进行了分析和计算。编制了相应的程序,并将数值计算结果进行了比较和分析。结果表明:土的成层性对基底反力没有影响,但对中心沉降和倾斜影响较大;矩形刚性基础受偏心荷载时,靠近荷载作用一侧的基底反力和沉降均较大。

某高层建筑基底反力及柱轴力监测与分析

在桩-承台-筏板基础中,由于桩实测承载力低于设计值,采用加大筏板厚度方法以调整地基反力分布。在施工全过程中监测关键部位基底反力和柱轴力。结果显示:基底反力与其在筏板或承台下的位置关系不明显,基底近似均匀承受上部荷载;柱实际受力与弹性分析结果相近,表明上部结构保持原有结构体系,未发生内力转移。在施工初期,上部荷载主要由桩间土体承担;随着土体变形增加,新增上部荷载主要由桩承担,主体完工时桩承担的荷载是桩间土的2.20倍。

框筒结构体系下变桩长CFG桩复合地基基底反力及变形特性试验研究

通过框筒结构体系下变桩长CFG桩复合地基模型试验,实测得到了其基底反力及变形特征并进行了分析,得出了以下结论:(1)采用长桩强化核心筒区、短桩相对弱化外框架柱区,核心筒与外框柱中间区域采用中等长度桩,在使用荷载水平下,基础中轴线纵向挠曲为0.25‰,基础对角线纵向挠曲为0.21‰。(2)在使用荷载水平下,核心筒区桩顶应力明显高于外框架柱区,核心筒区桩顶应力相对均匀,角桩最大,边中桩次之,中心桩最小;核心筒区桩间土应力与外框架柱区相差不大,整体上桩间土应力分布较为均匀,3个分区的桩间土承载力均可充分发挥。(3)在使用荷载水平下,核心筒区基底反力最高,分布较为均匀,呈线性分布;核心筒区至外框柱区基底反力逐步衰减;外框柱区域基底反力最低,分布较为均匀,基本呈线性分布;基底反力总体上呈盆形分布,基底反力分布与复合模量相关性明显,大致成线性关系。

阶梯式条形基础基底反力计算

通过对刚体理论下地基反力计算方法的分析研究,在合理基本假定的基础上,利用瞬时转动中心法推导给出了条形基础的竖直基底反力和水平基底反力的计算公式,以便给水利工程条形基础基底反力的计算提供方便。

粘弹塑性地基上基础基底反力的计算

本文采用粘弹塑性力学模型和八节点等参元方法,对圆形基础反力进行了有限元分析。为了验证理论分析的可靠性,进行了重塑粘土地基上的圆形刚性压板试验,并和北京、上海等地高层建筑箱形基础基底反力实测结果进行比较。结果表明,根据本文提出的力学模型与计算方法得出的基底反力比较符合实际。

砂土地基箱形基础基底反力试验研究

通过对砂土地基上箱形基础模型试验的研究分析,整理出砂土地基上不同长宽比的箱形基础基底反力分布曲线,并计算出基底平面的反力系数表,为今后修订和补充规程JGJ6—99积累了砂土地基上的有关资料,并为工程设计人员提供了设计参考依据,促进了箱形基础设计理论的进一步完善.

建筑物基底反力的实时监测与分析

以某大楼的基底反力监测为例 ,阐述了建筑物基底反力实时监测的原理与方法。监测分析结果表明 ,对在建建筑物进行的基底反力实时监测直接反映了土体受力状态 ,可间接得出桩基的受力情况。

成都卵石地基高层建筑箱形基础基底反力与钢筋应力的研究

一、前言 基底反力是建筑的总荷载通过基础底面传给地基的压力的反作用力。其分布规律直接影响基础内力的分析。

砂土地基上大宽高比扩展基础基底反力分布特性模型试验研究

砂性地基土上扩展基础基底反力分布复杂,且相关的模型试验研究较少。本文通过砂土地基上扩展基础大型室内模型试验,指出了大宽高比柔性扩展基础在轴压作用下,基底反力在加载过程中呈"中间大—边缘小"的分布模式;刚性扩展基础在低荷载等级的轴压作用下,基底反力分布较均匀,荷载增加,呈现明显的"边缘大—中间小"的分布模式。在偏心加载过程中,大宽高比柔性扩展基础基底反力,偏心加载的一侧偏小,另一侧呈线性分布;而刚性扩展基础基底反力,在偏心荷载较小时呈线性分布。

岩石地基上扩展式基础基底反力分布数值分析

通过用ANSYS对影响岩石地基上扩展式基础基底反力分布的各因素分析,绘制了各自的基底反力分布曲线,总结出不同因素变化时,基底反力分布曲线的规律,为岩石地基上基础工程的研究和实际应用提供一定的参考价值。

不同岩基上独立基础基底反力分布的研究

按基础与地基共同作用的方法,对岩基上独立基础的基底反力分布,进行了分析研究。研究表明,岩石地基上的扩展式独立基础,其基底反力分布的非线性特征非常显著。基底的分布模式和变化规律,与土质地基不同,具有不能用均布反力去近似的不均匀性。针对这一特性,笔者在文中进行了详细地分析阐述,并提出了几点结论,可供参考。

高层建筑基底反力有限压缩层法的分析

一、概述 高层建筑的基础一般都采用筏基、桩基、箱基或桩——箱基础。 成都地区砂卵石层埋置深度较浅,一般为2～15m,市区一级阶地区域内一般为6m左右,是比较理想的天然地基。

地基刚度对平板式筏板基底反力分布影响的分析

文针对筏板基础的基底压力,从基底压力的确定方法入手,引入基础与地基刚度比这一概念,采用弹性力学的方法分析地基刚度对基底反力分布的影响,最后以工程实例的形式,借助有限元分析,进一步阐述和佐证不同地基刚度下基底反力的分布规律,并提出相应的设计建议,这将对工程设计、施工及施工图审查工作有一定的参考价值和借鉴意义。

高层建筑箱形基础基底反力的非线性计算

本文介绍了复杂平面高层建筑箱形基础基底反力的计算方法，并且编制了相应的程序。地基上采用有限压缩层模型，考虑土体的非线性性质，并且引入土体的应力－应变拆减系数。／