不同挤压温度下Mg-3Y-1.5Ce-0.5Zr合金的组织与力学性能

对锻态Mg-3Y-1.5Ce-0.5Zr合金进行了不同温度的热挤压试验,通过金相显微镜、拉伸试验、断口形貌观察等手段研究了不同挤压温度(320~380℃)对该合金组织与力学性能的影响。结果表明:Mg-3Y-1.5Ce-0.5Zr合金经过不同温度挤压后,晶粒得到一定程度的细化。随着挤压温度的升高,合金晶粒尺寸先减小后增大,350℃下挤压的合金的晶粒平均尺寸最小,组织均匀性最佳。随着挤压温度的升高,合金的抗拉强度和伸长率均先升高后降低。350℃挤压的Mg-3Y-1.5Ce-0.5Zr合金的抗拉强度和伸长率均达到最大值,分别为276.3 MPa和17.6%。

挤压温度对Mg-9Gd-4Y-0.6Zr合金组织与力学性能的影响

为提高Mg-9Gd-4Y-0.6Zr合金的强度,研究了不同温度下的挤压组织对合金力学性能的影响。结果表明,随着挤压温度从500℃降低到400℃,其晶粒度也从126μm细化到7.4μm,抗拉强度和延伸率分别从200.1MPa和2.93%提高到312.4 MPa和5.6%。通过力学性能和晶粒尺寸之间的关系计算出该合金的Hall-Petch常数Ky为327.6 MPa.μm1/2,明显高于纯镁及常规镁合金的Ky。大量稀土元素的固溶及其第二相粒子对晶界和位错运动的阻碍作用是合金Ky值较高的主要原因。

挤压温度对Mg-Zn-Mn生物镁合金组织与腐蚀性能的影响

采用真空铸造技术制备了Mg-Zn-Mn三元镁合金,分别在230、280、330℃对该合金进行挤压,并对合金成分、形貌、物相和体外生物腐蚀性能进行研究。结果表明:Mg-Zn-Mn镁合金经330℃挤压后,综合性能最好,组织为均匀细小的等轴晶,晶粒尺寸约为15μm,抗拉强度达250 MPa,耐腐蚀性好。

挤压温度对喷射成形Zn-Al-Mn-Cu-Mg合金组织与力学性能的影响

本试验利用喷射成形工艺制备Zn-Al-Mn-Cu-Mg合金,研究了挤压温度对喷射成形合金材料的微观组织及力学性能的影响。结果表明,挤压温度为280℃时,喷射成形Zn-Al-Mn-Cu-Mg合金晶粒细小,挤压温度升高,合金组织逐渐粗化,并析出富锰化合物ZnAlMn6。在研究条件下,喷射成形Zn-Al-Mn-Cu-Mg合金经280℃挤压,抗拉强度和伸长率均最高,分别为496.9 MPa和5.31%;而经320℃挤压后,合金的抗拉强度和伸长率均最低,分别为441.2 MPa和3.40%,合金硬度并不随着挤压温度提高发生明显变化。喷射成形Zn-Al-Mn-Cu-Mg合金适宜的热挤压温度为280℃左右,合金具有良好的力学性能。

挤压温度对Ti40包套挤压过程影响规律的数值模拟

在热力耦合与刚塑性有限元分析的基础上,利用Deform模拟了Ti40阻燃钛合金包套的挤压变形过程,分析了温度场和应变场。结果表明:采用包套挤压可使Ti40合金保持在较高温度的挤压;提高挤压温度还可提高挤压坯料的温度,降低坯料流变应力,增加坯料变形程度并降低包套冷硬层厚度。

挤压温度对6005A铝合金焊合区域显微组织和力学性能的影响

针对分流模挤压焊合部位的金属在模具中难以取出进行分析,设计了分析焊缝组织性能的简易模具;采用电子背散射衍射分析(EBSD)和拉伸试验,研究挤压温度对6005A铝合金挤压焊合组织性能的影响。结果表明:挤压温度为500～580℃时,6005A铝合金焊合组织的平均晶粒尺寸呈先减小后增大的趋势;当在挤压温度为540℃时,焊合组织平均晶粒尺寸最小,约为52μm,且此时的晶粒尺寸均匀程度最佳。焊合组织中小角度晶界所占比例较多,且随着挤压温度的提高,小角度晶界的相对频率都保持在65%左右。焊合部位的屈服强度和抗拉强度随着挤压温度的升高呈先上升后下降的趋势;当挤压温度为540℃时,焊合组织的力学性能最好,屈服强度为68.56 MPa,抗拉强度为119.87 MPa。

挤压温度对温挤压模具早期失效的影响的模拟分析与探讨

针对某壳体零件温挤压模具出现严重的热磨损、热疲劳和压塌等早期失效现象,利用DEFORM有限元模拟软件进行模拟。结果表明,不同挤压温度下模具温度场的分布是不均匀的,模具载荷、等效应力以及模具硬度随着挤压温度的提高而减小,而磨损系数随着挤压温度的提高而增大,因此挤压温度应控制在700～800℃之间。

挤压温度及路径对Mg-Gd-Y-Zn-Zr合金等通道角挤压组织及性能影响

以Mg-13Gd-4Y-2Zn-0. 6Zr镁合金为研究对象进行等通道转角挤压实验,研究了挤压温度以及挤压路径对Mg-Gd-YZn-Zr镁合金的微观组织和力学性能的影响。结果表明,350℃挤压温度下晶粒未发生明显的细化; 400和450℃挤压温度时形变晶粒晶界处发生动态再结晶,晶粒发生细化; 500℃挤压温度时晶界已部分熔化,导致晶界弱化。450℃挤压温度下,铸态和均匀态试样经过1p-ECAP挤压后,在粗大形变晶粒晶界先发生动态再结晶,粗大晶粒和动态再结晶晶粒共存形成双峰组织。均匀态试样1p-ECAP挤压后屈服强度和抗拉强度均提高,屈服强度由145. 0 MPa提高到175. 6 MPa,抗拉强度由254. 3 MPa提高到294. 7 MPa。由于存在双峰组织,细小的动态再结晶晶粒和粗大形变晶粒之间在拉伸过程中变形不协调,容易引起应力集中,导致断裂伸长率降低。A路径4p-ECAP挤压后晶粒细化不均匀,挤压试样不同部位的材料性能存在一定差异; BC路径挤压时由于在下一道次挤压时都转动角度,滑移面出现交叉,晶粒细化比较均匀,挤压试样的屈服强度、抗拉强度和伸长率较高。

挤压温度对Mg-2Zn-Mn-0.5Nd镁合金组织和性能的影响

研究了Mg-2Zn-Mn-0.5Nd镁合金不同挤压温度对其制品组织和性能的影响及作用机理。结果显示:挤压温度从340℃提高到420℃时,合金的室温伸长率可从14%左右提高到26%以上,伴随强度明显下降。挤压温度从340℃降低到260℃时,合金的伸长率也提升到19%,而强度减弱不明显。分析表明:合金的晶粒尺寸和织构强弱等因素,共同决定该合金挤压制品的室温力学性能。

挤压温度对Cu基形状记忆合金等通道转角挤压过程的影响

研究了挤压温度对CuZnAl形状记忆合金等通道转角挤压(ECAP)过程的影响以及挤压后合金组织和性能的变化。结果表明,实验合金在室温下由于变形抗力过大无法进行 ECAP处理,而在 200℃、250℃、300℃、350℃时都能顺利进行挤压,但在200℃挤压时加工硬化严重,挤压过程无法多次进行;250℃虽无明显的加工硬化,但挤压多次时出现裂纹;350℃挤压晶粒长大比较严重,故本实验合金的最佳ECAP处理温度为 300℃。合金在上述四个温度挤压后,硬度都大幅度提高,力学性能得到提高;晶粒大小虽无明显减小,但晶界更加清晰,晶粒更加规则,特别是300℃挤压8次后形成了具有大角度晶界的等轴晶,微观组织得到优化。

挤压温度对AZ31镁合金电化学性能和腐蚀形貌的影响

采用平面分流模具热挤压成型制备了内部镶嵌钢芯的AZ31镁合金牺牲阳极,研究了挤压温度对其成形性能、显微组织、电化学性能以及在模拟土壤环境(饱和CaSO4-Mg(OH)2溶液)中腐蚀形貌的影响。结果表明:当挤压比为12,挤压温度为320~410℃时,AZ31镁合金阳极表面成形良好;晶粒尺寸随着挤压温度的升高先减小后增大,最小晶粒尺寸达到12.2μm;随着挤压温度的升高,镁合金电流效率和开路电位均先增大后减小,而表面腐蚀程度先减轻后加深,当温度为380℃时,电流效率和开路电位达到最大,分别为63.93%,-1.586V,此时表面点蚀孔数量最少,腐蚀程度最轻。

不同挤压温度对汽车车身板件用AZ31镁合金的组织与力学性能的影响

主要研究了不同挤压温度下AZ31镁合金的微观组织和力学性能。结果表明:AZ31镁合金挤压试样会发生动态再结晶过程,且随着挤压温度升高晶粒的尺寸会增大;随着挤压温度的升高,试样的屈服强度和抗拉强度都会降低,伸长率会增加;在室温拉伸试验时试样发生韧性断裂。

5B01铝合金方管型材的热挤压温度试验

用低倍宏观观察、高倍扫描电镜微观组织观察和断口形貌观察等方法,对5B01铝合金方管型材内外表面、外角、焊缝以及力学拉伸断口进行观察,研究了挤压温度对型材挤压质量的影响。结果表明:该合金在430℃时挤压加工,方管型材的内外表面质量好,外角无裂纹,焊合效果良好,型材整体塑性较好,呈韧性断裂,而且具有较好的基本力学性能,抗拉强度、屈服强度和延伸率分别为335 MPa,138 MPa和26%。

挤压温度对AZ31镁合金组织性能的影响

研究挤压温度对AZ31镁合金异型材制品组织结构、抗拉强度和电导率的影响。用锥模挤出散热片,制品采用水冷,挤压比为13.5。结果表明:对于密排六方结构的AZ31镁合金,孪晶常出现在晶粒的一侧,并以周期性的形式重复出现;挤压温度直接影响制品的组织结构及抗拉性能,挤压温度对电导率的影响较小。随着挤压温度的升高,动态再结晶速度加快,晶体中的孪晶明显减少,晶粒尺寸增加。在挤压温度为400℃,经水冷却的散热片型材,其抗拉强度和电导率分别为267N/mm2和17.3IACS%。

挤压温度对高纯铜组织演变规律的影响

为了研究挤压温度对高纯铜微观组织和变形行为的影响规律,通过反向挤压方式对高纯铜进行不同挤压温度下的挤压实验并观察了其显微组织.结果表明,随着挤压温度的升高,高纯铜的晶粒尺寸增大.当挤压温度为650℃时,挤压棒材的平均晶粒尺寸为36μm;当挤压温度升至800℃时,挤压棒材的平均晶粒尺寸为51μm.随着变形量的增加,当挤压温度为650~700℃时,压余变形区的平均晶粒尺寸趋向于由60μm变为45μm;当挤压温度为750~800℃时,平均晶粒尺寸则趋向于由90μm变为75μm.800℃挤压变形后晶粒内部出现大量以Σ3特殊晶界为孪晶界的<111>60°退火孪晶.

挤压温度对Mg-3Zn-2.5Al-2.5Ca合金的微观组织和力学性能的影响

采用金相分析、扫描电镜分析、X射线衍射分析和拉伸测试等方法研究了不同挤压温度对Mg-3Zn-2.5Al-2.5Ca(ZAC333)合金的微观组织和力学性能的影响.结果表明,铸态组织的平均晶粒尺寸为185μm;随着挤压温度从623K降低到523K,由于发生了明显的动态再结晶,合金的平均晶粒尺寸从6.32μm减小到3.36μm.ZAC333铸态合金中沿着晶界分布的半连续Al_2Ca和连续Ca_2Mg_6Zn_3第2相在热挤压过程中也发生了明显的破碎而沿着挤压方向分布.与铸态合金的力学性能相比,挤压态ZAC333合金的力学性能有明显的提高.挤压态合金的抗拉和屈服强度分别从176 MPa和284 MPa提高到292 MPa和334 MPa,而延伸率从18%降低到9%.ZAC333合金性能的改善主要归功于热挤压过程中的动态再结晶细晶强化和第2相粒子破碎而产生细化弥散强化的共同作用.

挤压温度和挤压比对快速凝固Al-Li-Cu-Mg-Zr合金性能和组织的影响

用快速凝固技术制备了Al-Li-Cu-Mg-Zr合金的微细粉末。粉末经冷压、真空除气、热挤压成棒材。研究了挤压温度和挤压比对合金力学性能的影响。试验结果表明:该合金合适的挤压温度和挤压比分别为300～400℃和25:1～44:1。观察并分析了不同挤压条件下该合金的显微组织和拉伸断口形貌。

挤压温度和挤压比对6063铝合金导热性能的影响

研究了挤压温度和挤压比对6063铝合金组织及导热性能的影响。结果表明:通过挤压能有效地改善该合金的组织,使得强化相Mg2 Si均匀弥散分布在α-Al基体上。随着挤压温度的增大,材料的热导率下降。当挤压比小于50时,材料的热导率随着挤压比的增大而增大;当挤压比大于50时,材料热导率下降。当挤压比为50,挤压温度为380℃时,材料有最大热导率221.2 W/(m.K)。

挤压比和挤压温度对AZ31镁合金组织性能的影响

研究了AZ31镁合金挤压变形,分析了挤压比和挤压温度对合金组织性能的影响。结果表明,挤压后合金发生了动态再结晶,形成了等轴晶粒,细化了晶粒。随着挤压温度的增大,合金晶粒长大,强度和塑性下降,挤压比增大,合金晶粒细化,强度和延伸率都随着挤压比的增大而增大。在低温与大挤压比的共同作用下,镁合金的韧性有效地得到提高。

AZ31镁合金在不同挤压比和挤压温度下的织构演变

采用工业挤压机研究了挤压比和挤压温度对AZ31镁合金织构的影响.结果表明,在相同的挤压温度下,随挤压比增加,以{0110}面织构为代表的变形织构由强到弱;而以{0661}、{0221}面为代表的再结晶织构由弱到强.主要织构组分在挤压比为16处形成拐点,形变织构降至最低,随后再结晶织构逐渐增强,表明在拐点附近再结晶完成.挤压比相同时,低温度变形的织构组分以{0110}面形变纤维织构为主.当挤出温度增至258℃时,达到完全动态再结晶,温度再增高将形成高漫散度的{0110}再结晶织构.