复合树脂与PMMA类树脂人工牙的粘接性能研究

目的:评估复合树脂与聚甲基丙烯酸甲酯(polymethyl methacrylate,PMMA)类树脂牙之间的粘接效果。方法:共有320颗PMMA类树脂牙试件,经过研磨和清洗后,其中160颗试件表面进行了50μm Al 2O 3颗粒喷砂处理20 s。研磨和喷砂处理后的试件分别与PMMA类自凝树脂材料直接粘接作为对照组(A组),通过3种树脂粘接剂(Single Bond Universal、Clearfil SE ONE、Palfique Universal Bond)与复合树脂材料进行粘接,作为3个实验组(B、C、D组)。每组粘接试件分为两个亚组(n=20),分别经过0次和10000次冷热循环后,测量其剪切粘接强度。采用多因素方差分析及LSD-t检验对数据进行统计学处理。结果:喷砂处理能够显著增加所有实验组的初期粘接强度,但冷热循环后,其作用效果降低。冷热循环后,喷砂A组的粘接强度[(12.12±2.95)MPa]显著高于喷砂B、C、D组的,喷砂B组[(8.48±2.34)MPa]和喷砂D组[(8.90±2.51)MPa],均显著高于喷砂C组[(4.64±2.09)MPa]。结论:PMMA类树脂牙表面喷砂处理后,通过合适的树脂粘接剂能够与复合树脂产生符合ISO 10477:2020要求的粘接性能。

低温环境下不同胶粘剂对纸膜粘接的影响及性能比较

针对纸与膜粘接在低温环境下的脱胶失效问题,寻求改善其低温粘接性能的方法。通过对比分析不同类型的胶粘剂性能指标,筛选出更适合低温环境使用的胶粘剂。研究发现,丙烯酸类胶粘剂在低温条件下具有较好的粘接性能。玻璃化转变温度更低,接触角更小的胶粘剂,在低温环境下具备更好的粘接性能,能满足日常使用要求,为解决纸膜粘接在低温下的脱胶问题提供了有效的解决方案。

复合树脂直接粘接技术在前牙美学粘接修复中的应用分析

分析与研究复合树脂直接粘接技术在前牙美学粘接修复中的应用效果。方法 选择我院就诊的80例前牙修复患者,根据不同修复方式随机分组,对照组采用瓷贴面修复,观察组采用复合树脂直接粘接方法,比较两组的修复效果。结果 两组前牙牙冠缺损修复、牙间隙修复及龋洞修复优良率差异显著,观察组高于对照组(P<0.05)。结论 前牙美学粘接修复中应用复合树脂直接粘接技术临床效果好,椅旁治疗时间缩短,患者更便利,值得推广。

混凝土界面粘接性能的研究进展

混凝土修复技术已经广泛应用于建筑加固、修复之中,其中新旧混凝土界面处的粘接性能对修复后的效果影响较大。本文分析并讨论了粗糙度、界面剂和界面处理方式等混凝土界面粘接影响因素。介绍了拉伸试验、剪切试验和劈裂拉伸试验3种常用的试验方法,并对传统试验中的一些缺点列举了改良方法。最后对混凝土界面粘接性能的未来发展进行了展望。

超高分子量聚乙烯纤维表面改性及其与水性聚氨酯复合粘接性能的研究

对纤维进行表面改性处理是解决超高分子量聚乙烯(UHMWPE)纤维表面活性较低以及粘接性能问题的重要方法。为解决单独一种改性方法的不足,本研究采用液相氧化法(高锰酸钾法、氢氧化钠法和过氧化氢法)、等离子体处理法以及两者相结合的方法来对UHMWPE纤维布进行表面改性处理,研究了改性前后纤维的表面分子结构特征、外观形貌以及与水性聚氨酯树脂之间的粘接性能。研究结果表明:(1)通过对比不同液相氧化处理、不同处理时间的峰值载荷和180°剥离强度,可以看出高锰酸钾溶液处理24 h的改性效果相对最好(180°剥离强度最高可达1.28 N/mm,峰值载荷最高可达32.831 N)。这从FT-IR谱图的有关吸收峰得到明显加强以及SEM图的表面粗糙度明显增加可以得到印证。(2)对未处理的UHMWPE纤维布试样条进行等离子体处理,经180 s等离子体处理改性后,180°剥离强度最高可达到1.01 N/mm,峰值载荷最高可达到26.439 N,说明等离子体处理可以明显提升UHMWPE纤维布的表面粘接性能。但过度处理,表面粘接性能会因为形成致密的交联层而下降。(3)经过高锰酸钾液相氧化处理和等离子体共同处理后,180°剥离强度最高可达到2.12 N/mm,峰值载荷最高可达到53.087 N。改性处理后的剥离强度较改性前提高了4倍多,峰值载荷提高了近4倍。高锰酸钾溶液和等离子体共同改性后纤维表面的极性基团和粗糙度明显增加,有效提高纤维与水性聚氨酯基体的粘接性能。

冲击荷载下的混凝土断裂构件粘接材料与粘接效果研究

混凝土在经过环氧树脂的粘接后可以承受一定的物理压力,而粘接性能的差异决定了混凝土在使用中的断裂性能。本文研究了不同尺寸的混凝土颗粒的试件在断裂后进行E-44环氧树脂的粘接处理,所得的试样对在不同的外部物理压力和施压频率下抗断裂的能力。实验中发现:外部的物理压力过大时,即使施压的时间很短,混凝土试件仍然会发生断裂;外部压力的施加频率过大时,混凝土试件的断裂也会十分明显;组成混凝土的颗粒尺寸较大时,不利于粘接后的混凝土试样抵御外来的压力冲击。综合来看,经过粘接后的混凝土试样抗压能力受外部压力和混凝土本身材料等方面影响。

常压空气等离子处理对丁苯橡胶地板布粘接性能的影响

采用常压空气等离子处理技术对丁苯橡胶地板布进行表面改性,利用接触角测量仪、红外光谱仪、X射线光电子能谱仪、扫描电子显微镜以及原子力显微镜等检测手段对等离子处理前后表面理化特性的变化进行分析。采用改性硅烷密封胶分别对等离子改性前后的地板布表面进行粘接制样,结合粘接强度和失效形貌研究了等离子处理对丁苯橡胶地板布粘接性能的影响。研究结果表明:(1)常压空气等离子处理后,丁苯橡胶地板布180°剥离强度提升了806%,接头失效形貌由界面黏附破坏转变为胶粘剂内聚破坏。等离子处理后,胶粘剂与地板布表面的界面结合力大于胶粘剂内聚力,因此在受剥离时优先从胶粘剂内部开裂。(2)常压空气等离子处理后,丁苯橡胶地板布表面润湿性明显提升,水接触角由97.0°降低至45.0°,表面自由能由15.2 mJ/mm^(2)增长至53.1 mJ/mm^(2),其中表面自由能极性分量增加明显。(3)常压空气等离子处理后,红外图谱出现了明显的C=O吸收峰。另外丁苯橡胶地板布表面O/C比例由3.1%增加至16.2%,表面极性含氧基团(C—O和C=O)相对含量由3.6%提升至19.7%,这是表面润湿性和180°剥离强度提升的主要原因。(4)扫描电子显微镜观察到等离子处理后地板布表面产生了轻微的刻蚀。原子力显微镜观察到地板布表面均方根粗糙度Rq由105 nm增加至134 nm。表面粗糙度增加,从机械咬合力的角度来讲,可能也是粘接强度提升的原因之一。

活性改性剂合成及其对环氧胶黏剂力学与界面粘接性能的影响

综合考虑环氧胶黏剂的施工性能、力学性能及与砂浆界面的粘接性能,利用三羟甲基丙烷三缩水甘油醚(TMPGE)与1,4-丁二醇(BDO),通过控制反应物物质的量比以及反应时间制备了四种低环氧值兼具高羟基含量的预聚体(PPM)。通过1H-NMR、盐酸-丙酮法及凝胶渗透色谱(GPC)对PPM进行了表征。进一步研究了PPM对改性环氧胶黏剂工作性能、固化力学性能、与水泥砂浆粘接强度以及表面性质的影响。结果显示:延长反应时间以及增加BDO用量使PPM的数均分子量更大、环氧值更低。四种PPM改性后,胶黏剂的放热峰值温度降低,可操作时间延长。同时,PPM使环氧固化物的延性显著增加。四种PPM改性后使环氧与水的接触角降低,固化物表面的极性组分升高。XPS分析表明,PPM使环氧固化物的羟基含量显著提高。最后,PPM使胶黏剂对湿砂浆基体的粘接强度提高了一倍以上。

热塑型聚酰亚胺的制备及其粘接性能研究

为了改善两层型挠性覆铜板(2L-FCCL)中热塑型聚酰亚胺(TPI)对热固型聚酰亚胺(PI)薄膜和铜箔的粘接性,本文选用具有柔性结构的芳香二酐单体和芳香或脂环的二异氰酸酯单体通过一步反应制备得到TPI样品,然后将其直接涂覆在表面经过预处理的商品化热固型PI薄膜上得到复合膜,最后经过高温热压得到相应的2L-FCCL。通过观察所得TPI反应液的状态并进行DSC测试,选定了有机溶剂可溶且Tg为226.5℃的TPI-8;然后通过TGA、TMA和拉伸试验测得TPI-8的2%热分解温度(T2%)为464℃、50~200℃的热膨胀系数(CTE)为64.25×10^(-6)℃^(-1)、拉伸强度为64.52MPa、弹性模量为1.75 GPa、断裂伸长率为62%,并通过FTIR对其化学结构进行了确认;最后分别研究了两种热固型PI薄膜的碱水预处理时间对所得FCCL粘接性能的影响,发现其中SPI膜经60℃碱水处理1 min和3 min后得到的FCCL90°剥离强度(90°PS)≥0.7 N/mm且最大值达到0.94 N/mm,而UPI膜经同样热碱水处理1~7 min后得到的FCCL 90°PS均≤0.6 N/mm。因此,采用本方法可一步快速简单的制备可溶解且热学性能、力学性能、尺寸稳定性较好的TPI,同时其对铜箔以及表面经过碱水预处理的SPI具有较好的粘接性能,满足FCCL相关标准的要求。

诺丽对冠部牙本质粘接强度及纳米渗漏的影响

目的探讨诺丽(Morinda citrifolia juice,MCJ)联合乙二胺四乙酸盐(ethylene diaminete traacetic acid,EDTA)根管冲洗对冠部牙本质粘接强度及纳米渗漏的影响,并与临床上最常用的根管冲洗液次氯酸钠(sodi⁃um hypochlorite,NaClO)相比较,为临床应用提供参考。方法本研究已通过单位伦理审查委员会批准。选取63颗因正畸拔除的人前磨牙,去除表面釉质暴露牙本质平面后,根据冲洗液不同随机分为对照组(蒸馏水组)和6个实验组,即:A组2.5%NaClO、B组5.25%NaClO、C组6%MCJ、D组2.5%NaClO⁃17%EDTA、E组5.25%NaClO⁃17%EDTA和F组6%MCJ⁃17%EDTA(n=9),分别用相应冲洗液浸泡20 min后,在其表面分层堆积4 mm×4 mm×3 mm的Z350树脂块,每组选取6个样本,低速切割机将每个样本切割成1 mm×1 mm×8 mm的试件条,进行微拉伸粘接强度测试,随后在体视显微镜下观察断裂类型;每组剩余的3个样本经老化后切割成1 mm厚的薄片,进行界面纳米渗漏测试以及扫描电子显微镜下观察树脂⁃牙本质粘接界面。结果各组微拉伸粘接强度测试值均有显著性差异(P<0.05),对照组粘接强度最高。实验组中,B组粘接强度最低,以粘接界面破坏为主;F组粘接强度最高,以混合破坏为主。各组纳米渗漏值均有显著性差异(P<0.05),对照组纳米渗漏值最低。实验组中,B组纳米渗漏值最高、树脂突较细,F组纳米渗漏值最低、树脂突粗大且密集。结论NaClO浓度越高,冠部牙本质的粘接强度及边缘封闭性越差;MCJ联合EDTA根管冲洗对冠部牙本质的粘接强度和边缘封闭性的影响小于NaClO联合EDTA根管冲洗。

3D打印多孔钛合金桩的粘接强度及粘接破坏模式和表面、粘接界面特征

目的 观察3D打印多孔钛合金桩的粘接强度及粘接破坏模式和表面、粘接界面特征,以期利用多孔结构的机械嵌合来提高金属桩核的粘接强度。方法 实验设计4组,A组选取10根预成纤维桩,扫描并获取三维数据,B、C、D组均使用A组获得的数据分别进行3D打印实心钛合金桩、3D打印多孔钛合金桩、氧化锆桩的设计与制作,将各组桩包埋、切片,使用万能力学实验机将桩从桩核树脂中推出,记录各组桩的粘接强度和粘接破坏模式,并用扫描电镜观察桩的表面、粘接界面特征。结果 A、B、C、D组粘接强度分别为(229.11±80.15)、(389.29±58.39)、(572.35±128.08)、(137.54±26.81)MPa,组间两两比较,P均<0.05。A、B、C、D组粘接界面破坏的例数分别为7、2、1、8例,粘接内部破坏的例数分别为0、1、3、0例,混合粘接破坏的例数分别为3、7、6、2例,组间两两比较,P均<0.05。A组扫描电镜下可见纤维桩表面大量排列紧密的纤维束,纤维桩与桩核树脂结合紧密;B组可见3D打印实心钛合金桩的表面有大量点状颗粒,点状颗粒间可见树脂嵌入,钛合金实心桩与桩核树脂结合紧密;C组可见3D打印多孔钛合金桩表面大量不规则空隙,桩的表面也存在大量点状颗粒,在颗粒间以及空隙间可见大量树脂嵌入,极大的增加了桩与桩核树脂的机械嵌合作用;D组可见氧化锆桩和表面相对平整,桩与桩核树脂结合紧密,机械嵌合明显少于前面三组。结论 与预成纤维桩、氧化锆桩和3D打印实心钛合金桩相比,使用3D打印技术制作的多孔钛合金桩,粘接强度有明显的提升,粘接破坏模式主要为混合粘接破坏,桩表面有大量不规则空隙及点状颗粒,在颗粒间及空隙间可见大量树脂嵌入,极大增加了桩与桩核树脂的机械嵌合作用。

聚多巴胺对氧化锆粘接强度的影响及老化后的变化

目的探究聚多巴胺(polydopamine,PDA)复合涂层处理对氧化锆与自粘接树脂水门汀3M ESPE Rely XTMU200的粘接强度的影响及老化试验后粘接强度的变化。方法将“喷砂”、“喷砂+硅烷化”和“喷砂+PDA复合涂层”表面处理后的氧化锆试件经3M U200与树脂块进行粘接。然后随机分为3组,进行即刻剪切粘接强度的测试和冷热循环老化及PH循环老化后剪切粘接强度的测试。对各组粘接强度进行统计学分析。结果“喷砂+硅烷化”组的氧化锆与树脂之间的粘接强度最大,差异有统计学意义(P<0.05);“喷砂+PDA复合涂层”组的粘接强度值略大于“喷砂”组,但差异无统计学意义(P>0.05)。老化试验后,各表面处理组的粘接强度均发生明显下降(P<0.05);“喷砂+PDA复合涂层”组粘接强度下降率最大,差异有统计学意义(P<0.05),“喷砂+硅烷化”组粘接强度下降率稍高于“喷砂”组,但差异无统计学意义(P>0.05)。结论PDA复合涂层未能有效增加氧化锆与树脂粘接剂的粘接强度,其粘接强度和老化试验后的粘接稳定性均小于硅烷化涂层。

不同类型粘接剂对牙本质粘接强度及耐久性的效果评价

目的:探讨不同类型粘接剂对牙本质粘接强度及耐久性的效果评价。方法:选取2021年6月-2022年6月上海交通大学医学院附属新华医院口腔科就诊的500例患者因治疗需要拔除完整的无龋人离体第三磨牙(共500颗)为研究对象,采用随机数字表法将其分为观察1组(166颗)、观察2组(167颗)和对照组(167颗)。观察1组采用全酸蚀粘接剂,观察2组采用二步法自酸蚀粘接剂,对照组采用一步法自酸蚀粘接剂。统计比较不同类型粘接剂的粘接强度、牙本质微渗漏情况及断裂模式。结果:观察1组、观察2组储存24 h、12个月牙本质微拉伸粘接强度均高于对照组,观察1组、对照组储存12个月牙本质微拉伸粘接强度低于储存24 h(P<0.05);储存24 h、储存12个月时,各组牙本质断裂模式主要为混合断裂,三组不同储存时间牙本质断裂模式相比差异无统计学意义(P>0.05);观察1组、观察2组储存24 h、12个月牙本质微渗漏情况均低于对照组,观察1组、观察2组储存12个月牙本质微渗漏情况低于储存24 h,且观察1组较观察2组低(P<0.05)。结论:全酸蚀粘接剂、二步法自酸蚀粘接剂的粘接强度较好,随着时间推移,二步法自酸蚀粘接剂的粘接强度仍较高,全酸蚀粘接剂的耐久性相对较好,操作过程中临床可根据实际情况选择合适的粘接剂。

二硅酸锂基玻璃陶瓷单端树脂粘接桥修复个别前牙缺失的临床应用

目的探讨二硅酸锂基玻璃陶瓷单端树脂粘接桥修复个别前牙缺失的临床效果,为个别前牙缺失修复方式的选择提供参考。方法本研究已通过单位伦理委员会审查批准,并获得患者知情同意。选取42例单颌前牙缺失数量在两颗内的患者,采用二硅酸锂基玻璃陶瓷单端树脂粘接桥修复,修复后6个月、1年、2年、3年进行随访,评价美学、功能修复效果及牙周健康状况,并采用视觉模拟评分量表(VAS)调查患者的满意度。结果观察期间,42例二硅酸锂基玻璃陶瓷单端树脂粘接桥修复的患者中有1例3个月内连接体发生断裂,1例2年内发生脱粘;美学修复效果的等级均评定为A级;修复后牙周健康状况良好,基牙及桥体下的软硬组织无临床吸收现象,评价指标均为A级;患者总满意率为100%。结论对于个别前牙缺失,二硅酸锂基玻璃陶瓷单端树脂粘接桥可达到微创、固位牢靠、美观舒适和生物相容性好的修复效果,患者满意度高,在临床中可以考虑作为一种理想的修复方式。

促牙本质再矿化树脂粘接材料提高牙本质粘接耐久性的研究进展

促进牙本质再矿化是提高树脂-牙本质粘接耐久性的重要方法,国内国际有很多关于改性树脂粘接剂的研究,均致力于诱导混合层裸露牙本质胶原的再矿化。本文针对树脂-牙本质粘接面的耐久性问题,阐述了促牙本质再矿化树脂粘接材料的研究进展。促牙本质再矿化树脂粘接材料的改性策略包括:生物活性无机微填料策略,即以硅酸盐、磷酸钙盐和生物活性玻璃等无机材料为矿化离子来源诱导牙本质再矿化;仿生再矿化策略,即应用仿生类似物模拟非胶原蛋白(non-collagenous proteins,NCPs)的功能,引导矿物前驱体在特定位点矿化以获得与生物矿化类似的有序晶体沉积;以及锌添加剂保护胶原蛋白、介孔硅材料作为矿物离子输送系统的改性策略。

口腔半透明氧化锆陶瓷粘接效果的影响因素

半透明氧化锆作为新一代的氧化锆全瓷材料,具有良好的力学和光学性能,常应用于前牙美学区修复。要获得良好的远期修复效果,关键在于尽可能提高该材料的粘接强度,因此明确半透明氧化锆陶瓷材料粘接效果的影响因素非常重要。在实际应用中,半透明氧化锆的粘接效果会受到多种因素的影响,本文主要就半透明氧化锆陶瓷的组成与结构、表面处理方法、表面改性方法,粘接性单体与底涂剂等影响因素的研究进展作一综述,为其临床应用提供参考。

不同清洁方法对高透氧化锆粘接强度和表面润湿性的影响

目的:研究不同清洁方法对唾液污染的高透氧化锆与自粘接树脂水门汀间剪切粘接强度和表面润湿性的影响。方法:制备80个高透氧化锆试件,随机分为5组(n=16),即对照组(无污染处理)、75%乙醇组、喷砂组、清洁剂组和大气压冷等离子体处理组等。测量表面接触角,测试剪切粘接强度,观察断裂模式。采用SPSS 26.0软件包对数据进行统计学分析。结果:大气压冷等离子体组的接触角最小(P<0.05);喷砂组、清洁剂组及大气压冷等离子体组的剪切粘接强度与对照组相比,无统计学差异(P>0.05),但均显著大于75%乙醇组(P<0.05);大气压冷等离子体组混合断裂模式增多。结论:喷砂、清洁剂及大气压冷等离子体清洁唾液污染的高透氧化锆,可获得与未被唾液污染前相当的粘接强度;大气压冷等离子体可显著提高高透氧化锆的表面润湿性。

环氧树脂增强苯酚−尿素−乙二醛共缩聚树脂的粘接性能研究

为了改善乙二醛基树脂胶黏剂的胶合性能及耐水性,以环氧树脂(EPR)、苯酚(P)、尿素(U)、乙二醛(G)为原料,合成了一种新型EPR−PUG多元共缩聚树脂胶黏剂,探究树脂的基本性能、固化性能、胶合性能,以确定P/U/G摩尔比对树脂胶黏剂体系性能的影响和树脂胶黏剂的较佳合成配方。通过接触角、傅里叶变换红外光谱(FT−IR)、核磁共振碳谱(13C NMR)和X−射线光电子能谱(XPS)方法分析了共缩聚树脂胶黏剂的结构特征和合成机理。结果表明:原料的官能团之间发生了有效交联反应,分子间形成了致密的网络结构,致使树脂胶黏剂体系整体性能得以提升;在P∶U∶G摩尔比为0.1∶1.0∶1.5、反应pH为4~5、反应温度为70~80℃、反应时间3 h、EPR添加量为13%时,所制备的EPR−PUG共缩聚树脂胶黏剂制备的胶合板性能最佳,干/湿强度分别为2.48 MPa、1.33 MPa(冷水)及0.72 MPa(63℃热水),符合国标对II类胶合板的要求,且无甲醛释放。