应用热电蒸馏系统生产蒸馏水的试验研究

【目的】为了解决实验室制取蒸馏水的高能耗和低效率问题,设计了一种基于热电模块(thermoelectric module, TEM)生产蒸馏水的蒸馏装置。【方法】首先选取自来水作为蒸馏目标进行试验分析;然后利用TEM实现蒸发和冷凝过程的结合,进而降低蒸馏的能耗;最后考察了在不同电压和温差下TEM的热力学特性对系统能效比(coefficient of performance, COP)及比能耗的影响。【结果】当循环水的流速为36 L/h、温差为24.4℃、电压为13 V时,蒸馏水的产量最大,为400.2 mL/h,系统的能效比最大,为2.25,蒸馏水的比能耗最低,为0.63 kW·h/L。【结论】本研究结果可为水蒸馏过程中降低能耗和提高产量提供参考。

蒸馏水处理对体外人晶状体上皮细胞活性的抑制作用

目的研究蒸馏水处理对体外培养的人晶状体上皮细胞(LECs)活性的影响。方法收集2020年5—12月在南京大学医学院附属鼓楼医院确诊为年龄相关性白内障并行超声乳化白内障吸除联合人工晶状体植入术的患者156例156眼,将手术过程中收集的晶状体前囊膜标本156片等分为312小片。采用计算机取随机数法将其中157小片样本分为正常对照组23小片、阳性对照组10小片、平衡盐溶液(BSS)浸泡组61小片和蒸馏水浸泡组63小片,其中正常对照组无任何处理;阳性对照组直接用质量分数4%组织细胞固定液固定;BSS浸泡组中20小片浸泡1 min、21小片浸泡2 min、20小片浸泡3 min;蒸馏水浸泡组中20小片浸泡1 min、23小片浸泡2 min、20小片浸泡3 min。另选取125小片模拟白内障手术过程中的注吸过程,按照上述BSS浸泡组和蒸馏水浸泡组处理相应时间后,用装有BSS的瓶子在70 cm高度冲洗1 min。采用锥虫蓝-伊红染色法检测细胞活力,计算LECs密度、死亡数、死亡率及脱落百分率。将剩余小片分为正常对照组、BSS浸泡组和蒸馏水浸泡1、2、3 min组,其中BSS浸泡组浸泡3 min,其余分组处理同前,光学显微镜和透射电子显微镜下观察各组LECs结构。结果BSS浸泡各组LECs边界清晰,形态与正常对照组相比无明显差异。蒸馏水浸泡各组随时间延长,LECs逐渐胀大,死亡细胞边界不清。各组LECs密度、死亡数和死亡率总体比较差异均有统计学意义(F=13.459、98.918、130.600,均P<0.001),其中蒸馏水浸泡2 min和3 min LECs密度均低于正常对照组,蒸馏水浸泡1、2、3 min组LECs死亡数和死亡率均高于正常对照组,蒸馏水浸泡1、2、3 min组LECs死亡数和死亡率均高于BSS浸泡相同时长组,差异均有统计学意义(均P<0.05)。正常对照组,BSS浸泡1、2、3 min组和BSS浸泡联合冲洗组仅检测到少量LECs脱落。浸泡不同时间点,蒸馏水浸泡联合冲洗组LECs脱落明显,且随着蒸馏水浸泡时间的增加,LECs脱落范围增大。各组LECs脱落百分率总体比较差异有统计学意义(F=123.670,P<0.001),其中蒸馏水浸泡组、蒸馏水浸泡联合冲洗组处理不同时间LECs脱落百分率均高于正常对照组,蒸馏水浸泡组随处理时间延长LECs脱落百分率明显升高,差异均有统计学意义(均P<0.05)。光学显微镜下显示蒸馏水浸泡1、2、3 min组细胞破坏,其中浸泡2 min和3 min组LECs部分脱落。透射电子显微镜下可见蒸馏水浸泡1、2、3 min组细胞溶解破坏,亚细胞器肿胀,细胞间连接破坏;其中浸泡1 min和2 min组细胞与囊膜连接疏松,浸泡3 min组LECs与囊膜部分分离。结论蒸馏水浸泡可导致LECs死亡,其作用强度呈时间依赖性,蒸馏水浸泡联合冲洗可去除晶状体囊膜LECs。

基于蒸馏水的海水折射率设备标定方法

在对海水折射率测量设备进行标定时,针对现有标定方法存在量少价高和操作繁杂等问题,文中首先基于现有的海水折射率经验模型,参考南海海域0~2000 m范围内温度和盐度的动态范围,计算得到相应折射率的动态范围。提出一种基于蒸馏水的海水折射率测量设备标定方法,选定蒸馏水介质在符合海洋测量应用的折射率动态范围下,进行了温度为0.1℃步长的折射率测量实验。通过与Tilton经验模型的插值理论值进行对比,验证经验模型获得的理论值准确性,为后续基于蒸馏水的海水折射率测量设备的标定应用选定了可信的数据集。

蒸馏水促进人晶状体上皮细胞(SRA01/04)凋亡并抑制其增殖、迁移、侵袭及转分化能力研究

目的探究蒸馏水(DW)对人晶状体上皮细胞SRA01/04凋亡、增殖、迁移、侵袭及转分化的影响。方法将人晶状体上皮细胞系SRA01/04细胞随机分为5组:对照组(不作处理)、BBS组(BBS处理3 min)、DW 30 s组(DW处理30 s)、DW 1 min组(DW处理1 min)、DW 2 min组(DW处理2 min)、DW 3 min组(DW处理3 min)。除对照组外,其余组加入2 mL细胞培养液终止作用,继续培养24 h。流式细胞仪检测各组细胞凋亡情况;5-乙炔基-2’-脱氧尿苷和CCK-8实验检测各组细胞增殖情况;Western blot检测各组凋亡相关蛋白Bax、Bcl-2、Caspase-9及转分化相关蛋白α-平滑肌肌动蛋白(α-SMA)、N-钙黏蛋白(N-cadherin)、纤连蛋白(Fibronectin)、波形蛋白(Vimentin)的表达;细胞划痕实验检测各组细胞迁移情况;Transwell细胞迁移实验检测各组细胞迁移及侵袭情况。使用单因素方差分析(ANOVA)进行多组间的比较,组间两两比较采用Tukey检验。结果随着DW作用时间的逐渐增加,SRA01/04细胞凋亡率逐渐增加;SRA01/04细胞的增殖、迁移及侵袭能力受到明显抑制;SRA01/04细胞促凋亡相关蛋白Bax、Caspase-9表达逐渐增加,抗凋亡蛋白Bcl-2表达逐渐降低;转分化相关蛋白α-SMA、N-cadherin、Fibronectin及Vimentin表达逐渐降低,SRA01/04细胞EMT作用受到抑制。结论DW可以促进SRA01/04细胞凋亡,抑制SRA01/04细胞增殖、迁移、侵袭及转分化能力。

VCS12000/H型热压式蒸馏水机在制药用水中的性能确认策略

注射用水制备系统由多效蒸馏水机更换为热压式蒸馏水机后,制药用水系统必须进行性能确认,以确保新系统可以稳定制备并向各使用点提供质量合格的水。对制药用水系统进行三阶段性能确认(持续1年),按照《中华人民共和国药典》(2020年版)注射用水质量标准进行质量检测,分析注射用水的质量情况。结果显示,更换注射用水制备系统后,新制药用水系统制备的注射用水质量均符合《中华人民共和国药典》(2020年版)质量标准。热压式蒸馏水机能够稳定运行,季节变化不影响制备的注射用水质量。采用热压式蒸馏水机制备注射用水的制药厂家较少,文章提供了新制药用水系统性能确认取样点的取样频次和监控指标的示例,并证明热压式蒸馏水机应用于制药用水系统中的可靠性。

新鲜蒸馏水和储留蒸馏水冲洗清除热原效果比较

目的了解新鲜蒸馏水和储留蒸馏水冲洗去热原的效果。方法用鲎试验方法对三效热原灭活剂浸泡去热原洗涤的玻璃注射器进行了检测。结果经用新鲜过滤流动蒸馏水清洗的注射器,热原检测合格率为98.3%。用储存24 h的蒸馏水清洗后的注射器热原检测合格率65.0%;储存48h的蒸馏水清洗后的注射器热原检测合格率为45.0%。结论经去热原处理后的玻璃器材应该用新鲜流动蒸馏水进行清洗,储存24 h以上的蒸馏水清洗会影响最终去热原效果。

双蒸蒸馏水器缺蒸馏水保护器的研制与使用

实验室中多用双蒸蒸馏水器制取双蒸或三蒸蒸馏水.目前的双蒸蒸馏水器,只有断冷却水保护装置,而无缺蒸馏水保护装置,为防止因缺蒸馏水而烧毁双蒸蒸馏水器,我们制作了一个双蒸蒸馏水器缺蒸馏水的自动保护器,经使用,效果良好,现将制作及使用介绍如下.

智能控制在蒸馏水生产过程中的应用

在蒸馏水生产过程中 ,电导率与温度存在着严重的耦合现象 ,传统的解耦控制方案无法满足控制要求。根据热交换过程的工艺特点和要求 ,该文提出不需要建立对象的精确数学模型的基于神经网络的多变量解耦方法 ,组成具有解耦能力的智能控制器。仿真研究表明 ,该控制器能满足工艺要求 。

一次蒸馏水与双重蒸馏水对饲料常规成分分析的影响

一次蒸馏水与双重蒸馏水对饲料常规成分分析的影响高秀萍，石天虹，张桂芝，黄宝华刘宝成（山东省农业科学院家禽研究所２５００２３）（菏泽市北城办事处兽医站２７４０００）多年来，人们一直用双重蒸馏水进行饲料常规成分─—粗蛋白、粗纤维、盐分、钙、磷的分析，但是...

多效蒸馏水器制备蒸馏水过程中出水温度与热原质的探讨

为探讨本院多效蒸馏水器制备蒸馏水过程中出水温度与热原质之间的关系 ,笔者参照 1995年版中国药典细菌内毒素检查方法。结果表明多效蒸馏水器制备蒸馏水过程中出水温度达到 94℃以上时热原质检查合格。

用一次新蒸馏水代替重蒸馏水测定废水中CODcr的可行性研究

本文通过用一次新蒸馏水代替重蒸馏水测定废水中CODcr ,经实验证明 ,效果令人满意。

稠油废水降膜蒸发回收蒸馏水的试验研究

利用管式降膜蒸发器蒸发油田稠油废水以回收蒸馏水,是处理稠油废水的有效措施。试验研究了利用蒸汽为热源的垂直管降膜蒸发系统蒸发稠油废水过程中传热系数和蒸馏水品质的影响因素。结果表明,在连续蒸发操作并将稠油废水浓缩到61倍的过程中,由于加热管双侧液膜厚度随着蒸发负荷、废水循环线速率和传热温差的增加而增加,蒸发器的综合传热系数随上述参数的增大而减小。蒸馏水的电导率起初随着浓缩倍数的增大而减小;超过30倍后又随着浓缩倍数的上升而增大。蒸馏水的品质与油田注气锅炉给水要求相比,除含油量外均能满足给水标准,而水中微量的油可以用其它方式去除。研究表明这种热回收系统具有很好的实际应用价值。

增韧SiC陶瓷在蒸馏水润滑下的摩擦学特性

在ＭＭ－２００块－环接触磨损试验机上，测定了一种增韧ＳｉＣ陶瓷在蒸馏水下自配对、与ＷＣ＋Ｃｏ硬质合金和等离子喷涂Ｃｒ２Ｏ３涂层配对时的磨擦系数和摩损系数；利用ＳＥＭ，ＸＰＳ和ＦＴＩＲ等测试技术，观察和分析了磨痕的形貌和化学组成；讨论了摩擦副材料的显微结构和机械性能对ＳｉＣ陶瓷的摩擦学特性的影响．实验表明：该增韧ＳｉＣ陶瓷在水介质中滑动，ＳｉＣ与水发生化学反应，在磨损表面形成一层由ＳｉＯ２和Ｓｉ（ＯＨ）４组成的表面膜；在ＳｉＣ／ＳｉＣ和ＳｉＣ／Ｃｒ２Ｏ３摩擦副中，ＳｉＣ陶瓷的磨损均主要表现为表面氧化物的不断水解，在磨痕形成超光滑表面，显示出摩损系数小于１０－６ｍｍ３·Ｎ－１·ｍ－１的优异耐磨性能，并在ＳｉＣ／ＳｉＣ摩擦副中实现了摩擦系数为０．０１的流体动压润滑；在ＷＣ＋Ｃｏ／ＳｉＣ摩擦副中，ＳｉＣ陶瓷还表现出微观犁削和微观断裂等磨损机理．

蒸馏水和NaCl溶液复介电常数的测量及修正

分别测量2450MHz频率下蒸馏水和不同浓度NaCl溶液的复介电常数,并对测量数据进行统计分析和修正,这对于研究利用微扰法测量高损耗生物组织的复介电常数,具有十分重要的意义。

蒸馏水润滑下Si_3N_4-白口铸铁摩擦面上表面膜的分析

在环－块磨损试验机上考察了蒸馏水润滑下Ｓｉ３Ｎ４分别与白口铸铁和碳钢（作对比用）配副的摩擦磨损特性．在ＳＥＭ下观察了白口铸铁磨面表面膜的形成过程，用ＸＰＳ、ＦＴＩＲ和ＸＲＤ分析了表面膜的成分、组成与结构，并对其形成机理进行了探讨．结果表明，Ｓｉ３Ｎ４在水润滑下摩擦时磨面上发生了氧化和水解反应：当Ｓｉ３Ｎ４与白口铸铁配副时，由于铸铁中碳化物的剥落而形成剥落坑，Ｓｉ３Ｎ４磨屑嵌入剥落坑并氧化和水解，其反应产物富集于剥落坑中，脱水聚合后形成硅胶，从而在磨面形成具有一定厚度和面积的含硅胶的表面膜，表面膜的形成保护了陶瓷和铸铁磨面，使其变得很光滑，从而使摩擦系数降至０．０２，并使系统磨损率几乎接近于零；当Ｓｉ３Ｎ４与碳纲配副时，由于碳钢没有能力富集Ｓｉ３Ｎ４的氧化和水解产物，故磨面不能形成有效的表面膜，所以其摩擦系数仍然较高。

高压静电场对蒸馏水蒸发的影响

研究了高压静电场对蒸馏水蒸发过程的影响。把盛放在烧杯中的蒸馏水放入针 -盘组成的电场中 ,在同样环境条件下进行了蒸发对比实验。实验结果表明 :在实验条件下 ,施加电场后的蒸发速度是不施加电场的 1.4倍左右 ,当针状电极至蒸馏水液面的距离不变时 ,蒸发速度随施加电压的增高而增高 ,但不是线性关系 ;当施加电压保持不变时 ,蒸发速度随针状电极至液面距离的增加而呈现“M”形变化 ,即此时存在最佳距离 ,在此距离下 ,蒸发速度最大。施加电场后的蒸发效果是不施加电场时蒸发效果与电场单独作用时蒸发效果的线性叠加。

纯钛在蒸馏水和Saline溶液中的微动腐蚀行为

采用液压高精度微动试验机研究了球/平面接触纯钛摩擦副在蒸馏水和Saline溶液介质中的微动腐蚀特性.在动力学特性分析的基础上,用激光共焦扫描显微镜(LCSM)观察了磨痕表面形貌并测量了磨损体积.结果表明:蒸馏水和Saline溶液降低了摩擦系数,改变了微动运行区域;干态下的体积磨损量最小,3种介质中的摩擦系数与磨损体积均随位移的增大而增大.微动磨损机制主要表现为粘着与剥落;水基介质中,磨损与腐蚀的交互作用显著加速了钛的材料流失.

磁场对蒸馏水蒸发过程的影响

研究了磁场对蒸馏水蒸发过程的影响。把烧杯中的蒸馏水放入磁感应强度分别为0.25,0.36,0.55T磁场后,在同样环境条件下进行了蒸发对比实验。研究结果表明,在实验条件下施加磁场后的蒸馏水蒸发速度大约是无磁场的1.1倍,蒸发速度随施加磁场磁感应强度增加而加大;当磁感应强度保持不变时,蒸馏水蒸发速度随着温度的升高而加大。最后对磁场影响蒸馏水蒸发过程的机理进行了探讨。

蒸馏水与液氮保藏金针菇菌种特性的比较

测定蒸馏水、液氮长期保藏的金针菇(Flammulina velutipes)0188W、0188N菌株的生物学特性和产量,结果表明:两者相比,菌丝生长速度、生长势、纤维素酶活力差异不显著,而前者的菌丝满瓶时间和产量极显著高于后者,说明蒸馏水可用于金针菇的长期保藏。

TiO_2—蒸馏水纳米流体在内螺纹铜管内表面传热试验研究

为研究TiO2—蒸馏水纳米流体在内螺纹管内的表面传热特性,自行设计并建立一套纳米流体表面传热试验系统和数据采集系统,试验系统核心部分分别采用铜光管和内螺纹铜管,将基液和TiO2—蒸馏水纳米流体分别应用于铜光管和内螺纹铜管内Re为3 000～8 000范围内进行表面传热试验研究,结果表明,在内螺纹铜管内,TiO2—蒸馏水纳米流体表面传热系数都是随着流速的增加而不断提高,随着纳米颗粒质量分数的不断增加,TiO2—蒸馏水纳米流体表面传热效果越来越差,而且弱于基液的表面传热效果,纳米颗粒质量分数不变的情况下,纳米流体表面传热效果随着流体平均温度的提高而加强。通过对纳米流体在不同圆管内试验结果进行对比,发现TiO2—蒸馏水纳米流体在内螺纹管内表面传热效果相对于光管内表面传热效果的强化程度低于基液的强化程度,TiO2—蒸馏水纳米流体不适用于内螺纹强化换热管。