基于信息熵的钢制薄壁内压容器试验压力

基于钢制薄壁内压容器模糊静强度的信息熵分析,从控制钢制薄壁内压容器模糊静强度在正常操作与压力试验时模糊可靠度的角度,对其安全系数与试验压力系数进行探索。研究表明,从等可靠度的观点,(1)钢制薄壁内压容器模糊屈服强度可靠度在正常操作时应不低于0.99354,在气压与液压试验时应分别不低于0.97260与0.7925;模糊爆破强度可靠度在正常操作时应不低于0.99999999140,在气压与液压试验时应分别不低于0.99999999140与0.999990226。(2)钢制薄壁内压圆筒屈服安全系数应不小于1.45,抗拉安全系数应不小于1.80;钢制薄壁内压球形容器屈服安全系数应不小于1.40,抗拉安全系数应不小于1.85;扁平绕带式容器屈服安全系数应不小于1.35,抗拉安全系数应不小于1.95。(3)钢制薄壁内压圆筒试验压力系数在气压试验时应不小于1.04,但不大于1.16;在液压试验时应不小于1.04,但不大于1.26。钢制薄壁内压球形容器试验压力系数在气压试验时应不小于1.04,但不大于1.19;在液压试验时应不小于1.04,但不大于1.26;扁平绕带式容器试验压力系数在气压试验时应不小于1.04,但不大于1.16;在液压试验时应不小于1.04,但不大于1.28。

钢制内压容器安全系数与试验压力系数研究

考虑钢制内压容器初始静强度和载荷的不确定性,应用信息熵理论,对容器安全系数、试验压力系数与可靠指标的关系进行探索。研究表明:1)钢制薄壁内压圆筒屈服安全系数应不小于1.50,抗拉安全系数应不小于1.90;钢制薄壁内压球形容器屈服安全系数应不小于1.40,抗拉安全系数应不小于2.15;扁平绕带式容器屈服安全系数应不小于1.45,抗拉安全系数应不小于2.40;超高压厚壁圆筒抗拉安全系数应不小于2.55。2)钢制内压容器试验压力系数在气压与液压试验时应不小于1.07。3)钢制薄壁内压圆筒试验压力系数在气压试验时应不大于1.20,在液压试验时应不大于1.35;钢制薄壁内压球形容器试验压力系数在气压试验时应不大于1.18,在液压试验时应不大于1.32;扁平绕带式容器试验压力系数在气压试验时应不大于1.24,在液压试验时应不大于1.41;超高压厚壁圆筒试验压力系数在液压试验时应不大于1.66。

钢制薄壁圆筒外压试验压力的研究

基于随机-模糊概率模型,定量分析了钢制薄壁圆筒临界失稳强度的模糊可靠度、稳定系数与外压试验压力系数之间的关系。研究表明:1)如果要求钢制薄壁圆筒临界失稳强度的模糊可靠度范围,在外压气压试验、液压试验和正常操作时分别为0.999 709 1～0.999 999 282 2,0.998 411～0.999 183 6与0.999 999 282 2～0.999 999 998 64,可取常规稳定系数不小于2.60,外压试验压力系数的取值范围在气压试验时应不小于1.08但不大于1.16,在液压试验时应不小于1.08但不大于1.61;2)采用55组试验数据验证了文中方法的合理性。

钛合金载人舱球壳试验压力和应力衡准取值研究

各国潜水器规范对潜水器载人舱球壳试验压力的规定各有不同,以球壳的中面膜应力作为计算对象,推算各规范和标准关于膜应力在试验压力下的应力衡准。结合“蛟龙号”和“深海勇士号”两型潜水器载人舱球壳的外压试验,对计算应力和实测应力数据分析对比,提出适合钛合金载人舱球壳的试验压力和应力衡准参考值。

固定式钢制内压容器的耐压试验压力系数

考虑设计变量的不确定性,应用随机-模糊概率模型,定量分析固定式钢制内压容器初始静强度在耐压试验时的可靠度,研究耐压试验压力系数与超压限制系数、可靠度系数和安全系数之间的关系,解决了把可靠性方法应用于压力容器工程设计的理论基础问题。

确定钢制压力容器试验压力的可靠性理论

基于钢制内压容器静强度在压力试验时的可靠度分析,建立了统一确定钢制压力容器试验压力的可靠性理论。认为钢制压力容器进行压力试验的目的有三个:(1)使试验压力可能的最小值大于设计压力的可靠度不小于95%;(2)把试验压力可能的最大值控制在一定范围内,尽量让容器在试验时不出现不必要的事故,并把容器在试验时不出现事故的可靠度控制在允许的范围内,确保容器在试验时的安全性;(3)通过压力试验,预测性地把容器在正常操作时的可靠度控制在允许的范围内,确保容器操作时的安全性。在不同失效的准则下,对钢制压力容器静强度的可靠度、试验压力大小与安全系数的关系进行定量探索。结果表明,文中对试验压力系数的取值与我国的标准完全一致。

Q2黄土湿陷系数试验压力取值的讨论

湿陷系数是评价黄土湿陷性的指标,由室内试验测定,湿陷系数与试验压力有关,一般情况下采用地基实际压力作为试验压力是最合理的,但考虑到实际压力在勘察阶段尚不确定,我国历代湿陷性黄土地区建筑规范或标准制定了试验压力的取值方案,先后有较大的调整。现行《湿陷性黄土地区建筑标准》(GB 50025—2018)对浅层马兰黄土的试验压力取值比较符合实际,而对较深Q_(2)黄土的试验压力取值还需探讨。以甘肃正宁华能电厂湿陷性黄土地基为例,对35.0 m深探井中的Q_(2)-Q4黄土按1.0 m取样做了基本物理指标和双线法高压湿陷性试验,获得了各级压力下的湿陷系数。根据试验结果,给定不同基础宽度和不同基底压力,对比了按现行标准规定的压力和实际压力下的湿陷系数随深度的变化。分析结果表明:(1)湿陷系数随压力的变化存在一个峰值,Q_(2)黄土湿陷起始压力和湿陷系数峰值对应的压力明显高于Q_(3)黄土,Q_(2)黄土的湿陷系数峰值比Q_(3)黄土的小,且随深度有减小趋势;(2)现行标准规定压力下确定的湿陷系数和湿陷沉降在Q_(3)黄土中与实际压力下的比较接近,在Q_(2)黄土中与实际压力下的随深度偏离越来越远;(3)为此提出了一个试验压力的修正方案,用修正的试验压力确定的湿陷系数和湿陷沉降与实际压力下的值较为接近。研究结果对黄土湿陷性评价具有一定的工程意义。

煤的吸附常数与最高试验压力关系的研究

研究煤的吸附性能时 ,意外地发现同一试验条件下获得煤的 L angmuir等温吸附常数并非常数 ,是一变值 ,其变化是由试验采用的最高试验压力不同而引起。通过对中国主要煤田不同变质程度煤的等温吸附试验数据处理 ,证明煤的 L angmuir等温吸附常 VL,p L 与最高试验压力分别呈正线性相关 ,并具有普遍性。为了确保煤的吸附常数之间的可比性以及对已有资料的正确利用 。

扁平绕带式容器试验压力系数与安全系数分析

应用基于随机-模糊概率模型的可靠性设计理论与方法,从控制扁平绕带式容器静强度在压力试验和正常操作时模糊可靠度范围的角度,对其试验压力系数和安全系数进行了探索.结果表明:基于模糊可靠度分析的抗拉安全系数应不小于2.30;屈服安全系数应不小于1.45;扁平绕带式容器试验压力系数,在气压试验时应不小于1.08但不大于1.18,液压试验时应不小于1.08但不大于1.33.

薄壁内压球形容器的安全系数与试验压力

确定钢制薄壁内压球形容器的安全系数与试验压力,是构建压力容器可靠性设计体系的基本内容。考虑容器静强度与载荷的不确定性,根据静强度在耐压试验和正常操作时的许用可靠度,建立了确定容器静强度安全系数与试验压力的方法。研究表明,对于钢制薄壁内压球形容器,屈服与抗拉安全系数应分别不小于1.45与1.90,试验压力系数在气压试验与液压试验时应分别不大于1.15与1.29。

对GB 150《压力容器》有关内容的商榷——试验压力值的确定及相关问题

试验压力的温度补偿一直是我国标准的一个问题,GB 150-2011《压力容器》为完善压力试验中的温度补偿方法,对试验压力值的确定进行了补充,从而更引起了问题。根据压力试验目的和温度补偿原理,分析了问题所在。

基于爆破失效准则的薄壁容器试验压力系数

应用基于概率统计理论的可靠性设计方法,根据爆破失效准则,在最苛刻的试验压力条件下,分析了按标准设计的薄壁内压容器可接受的爆破强度最小初始可靠度范围。从控制薄壁内压容器在不同工况下最小初始可靠度的角度,对其试验压力系数与安全系数进行了探索。

钢制压力容器试验压力的研究

应用可靠性设计方法,对钢制压力容器试验压力进行了研究,定量分析了试验压力与影响因素 之间的关系。

GB150—2011压力容器耐压试验压力取值探讨

文章介绍了GB 150—2011相对于GB 150—1998关于压力容器耐压试验压力的主要变化,阐述了变化的原因,并给出了特殊材料较高温(材料许用应力由蠕变强度或持久强度确定)情况下的耐压试验压力计算方法。

薄壁外压容器外压试验压力系数研究

为了控制钢制薄壁外压容器的稳定性,建立了以分布参数为区间界限限定时的随机概率模型,从外压压力试验和正常操作时模糊可靠度范围的角度,对薄壁外压容器的稳定系数、试验压力系数和超压限制系数进行了探索。结果表明：①从等可靠度的观点,在外压压力试验与正常操作时,薄壁外压球壳稳定性的模糊可靠度分别可取0.93381-0.9999999517与0.93354-0.9999999510;薄壁外压圆筒稳定性的模糊可靠度分别可取0.9997091-0.9999992822。②薄壁外压球形容器稳定安全系数应不小于14.53;薄壁外压圆筒稳定安全系数应不小于2.80。③薄壁外压球壳外压试验压力系数在外压压力试验时等于1.00;薄壁外压圆筒外压试验压力系数应不小于1.00但不大于1.26。④在外压压力试验时,薄壁外压球壳的超压限制系数应不大于0.06882;薄壁外压圆筒的超压限制系数应不大于0.45165。

基于屈服失效准则的薄壁容器试验压力系数

应用基于概率统计理论的可靠性设计方法,根据屈服失效准则,分析了在最苛刻的试验压力条件下,按标准设计的薄壁内压容器可接受的屈服强度初始可靠度范围。从控制薄壁内压容器在不同工况下最小初始可靠度的角度,对其试验压力系数进行了探索。

基于模糊可靠度分析的内压圆筒试验压力

应用基于随机-模糊概率模型的可靠性设计理论与方法,从控制钢制薄壁内压圆筒静强度在压力试验和正常操作时模糊可靠度范围的角度,对其试验压力系数和安全系数进行了探索。结果表明,①基于模糊可靠度分析的抗拉安全系数可取nb≥1.80,屈服安全系数可取ns≥1.45。②气压试验时,内压圆筒试验压力系数可取1.08≤λ≤1.15;液压试验时,可取1.08≤λ≤1.30。

压力容器的最佳水压试验压力

借助于压力容器连接边缘应力集中截面的弹塑性特性曲线，分析了压力容器的强度贮备，据此提出了压力容器最佳水压试验压力的概念，并推导出了最佳水压试验压力的计算式。

超高压圆筒试验压力的探讨

文章基于随机-模糊概率模型的可靠性设计理论与方法，从控制超高压圆筒爆破强度在耐压试验和正常操作时模糊可靠度范围的角度，对其试验压力和安全系数进行探索。结果表明：（1）可取爆破强度在耐压试验时的模糊可靠度为99．97091％～99．99992822％，在正常操作时的模糊可靠度范围为99．999％～99．999999864%；（2）基于模糊可靠度分析的抗拉安全系数可取‰大于等于2．50；（3）做耐压试验时，试验压力系数λ可取1．08～1．25。

安全阀密封试验压力取值探讨

安全阀作为承压设备最重要的安全附件之一,应每年至少校验一次。《安全阀安全技术监察规程》规定,校验项目至少包括整定压力和密封性能,密封试验压力取整定压力减0.03 MPa或90%的整定压力。若按此规定校验,可能会出现安全阀实际密封压力小于设备工作压力的情况,导致安全阀经常泄漏。安全阀校验时,密封试验压力是否有必要不低于设备工作压力,从标准要求、密封比压、泄漏试验和安全阀使用性能等方面探讨了安全阀密封试验压力的取值问题。