较破碎岩石地基中嵌岩桩竖向承载力研究

为保证贵州地区的桩基建设质量,文章分析了较破碎岩体的特征和嵌岩桩的竖向承载力机制,从桩周土性质、桩径、岩石强度、沉降等方面出发,分析了嵌岩桩竖向承载力影响因素,并以建筑物的嵌岩桩(中风化泥灰岩为持力层)为研究对象,利用静载试验检测了其竖向极限承载力,研究成果可为类似嵌岩桩工程设计和检测提供理论依据。

较破碎岩体中桩基竖向承载力分析与探讨

较破碎岩体中桩基设计时往往被视为端承桩,不计桩侧阻力,使得桩基承载力未能得到充分利用,因此,需对其进行更深入的研究。以贵州某地区嵌岩桩为研究对象,地基持力层岩体为较破碎岩体,通过单桩竖向抗压静载荷试验,分析较破碎岩体嵌岩桩竖向承载力,探讨较破碎岩体中桩基的承载特性。研究结果表明：较破碎岩体嵌岩桩嵌岩段桩侧摩阻力发挥较好,且在同一岩性中因成分不同其值各有差异。根据实测结果,结合经验参数计算,桩基竖向承载力实测值为计算值的4.2-5.5倍。由此可见,较破碎岩体中嵌岩桩的侧摩阻力十分可观,若按端承桩设计,会创成工程成本增加。成果可为较破碎岩体中桩基设计提供参考。

基于自平衡法的较破碎岩石地基嵌岩桩承载性状研究

自平衡法作为一种新兴的的桩基载荷试验方法,其具有节约时间、节约资金、操作自动化和不受场地限制等突出优点,目前在国内已经广泛应用于桩基工程中,它适用于多种类型的桩基础。嵌岩桩,由于其单桩承载力高,抗震性能好,沉降小等特点,目前在基础工程中被广泛使用。在贵阳地区,很多嵌岩桩嵌入中等风化、较破碎的岩石中。由于国内目前对于较破碎岩石地基嵌岩桩的研究较少,且《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)对于如何在此类岩体上进行嵌岩桩的设计未作详尽的说明,给桩基设计带来了一些问题。本文主要以对相关规范的学习及国内学者的研究成果为基础,并结合现场自平衡桩基载荷试验,分析研究在较破碎岩石地基上的嵌岩桩的承载性状。

贵州软质较破碎白云岩嵌岩桩竖向承载力分析

针对嵌岩桩只适用于完整和较完整岩体,且往往被视为端承桩的情况,以贵州两个工程项目的软质较破白云岩嵌岩桩为研究对象,其持力层岩体均较破碎,通过锚桩横梁反力装置桩基静载荷试验,分析软质较破碎岩嵌岩桩竖向承载力,探讨此类地质条件下嵌岩桩承载特性。研究结果表明,该区软质较破碎白云岩嵌岩桩桩顶荷载-位移曲线主要呈缓变型,沉降由桩身压缩控制,嵌岩段桩侧摩阻力发挥较好,荷载分担比例在30%～50%之间。根据经验参数计算及实测对比研究,得出实测嵌岩桩竖向承载力比计算值高出数倍。

嵌岩桩及较破碎岩石地基灌注桩承载性状探讨

完整、较完整岩石地基上的嵌岩桩的理论研究已相对比较完善,然而通过实际工程对嵌岩桩影响因素的研究相对较少。同时,对于嵌入较破碎岩石地基中的桩,规范没有明确的计算方法,相关研究也较少。通过收集的101根嵌岩桩的静载试验资料,根据统计的试验数据对嵌岩桩的侧阻力、端阻力影响因素进行研究,提出一种嵌岩桩的分析模型;结合嵌岩桩传力机理和较破碎岩石的特性探讨较破碎岩石桩基传力机理,并通过对较破碎岩石地基上9组(26根)灌注桩基静载试验结果进行分析,考虑较破碎岩石中的侧阻力影响系数及端阻力影响系数,得到一种适宜较破碎岩石地基桩承载力建议计算公式,可为相似工程提供参考。

较破碎岩石地基中嵌岩桩竖向承载力分析

嵌岩桩的分析基于桩端置于完整岩体中的研究较多,而本文更偏向于较破碎岩体中的桩的竖向承载力分析。结合武汉某高层项目现场静载荷试验,对较破碎岩体中的嵌岩桩承载力进行分析,研讨此类岩体中桩基的承载性状。结果表明:较破碎岩石中嵌岩桩的Q-s曲线呈陡降型,桩顶沉降主要由桩身压缩引起,达到了90%以上;在有效桩长范围内,桩身轴力随埋深增加呈递减趋势;侧摩阻力分布曲线呈“上小下大”,其发挥具有异步性;极限荷载下,试桩端阻比平均值为30.59%,呈端承摩擦型桩特性。此外,通过对嵌岩段承载力进行修正,提出了较破碎岩体中嵌岩桩的承载力计算方法,并通过实例验证的结果与实测值相差较小。试验成果可为较破碎岩体中桩基设计提供借鉴。

嵌岩桩及较破碎岩石桩基影响系数探讨

纵观以往对嵌岩桩的研究,主要是针对嵌岩桩(嵌入完整、较完整岩石)的承载性状的研究,而对端阻、侧阻影响系数和综合影响系数的研究较少。国内外笔者通过256根嵌岩桩静载试验资料,对嵌岩桩的3个影响系数进行统计分析,并对其影响因素进行探讨,得到3个影响系数与抗压强度和深径比的关系。在贵阳地区分布有大量较破碎岩石,然而目前对于嵌入较破碎岩石上桩的影响系数的研究尚缺乏,这给桩的设计带来一定的问题。由14根嵌入较破碎岩石中桩体的静载试验,本文对桩端阻、侧阻影响系数以及综合影响系数进行了探讨,为在较破碎岩石上设计的桩体提供一定的参考。最后结合相关规范、科研成果和本文试验数据,将端阻、侧阻影响系数和综合影响系数进行较为全面、详细的划分,并给出一张同时考虑岩性和完整性的影响系数建议取值的表格。

较破碎中等风化岩体桩的极限端阻力标准值

针对将桩基置于较破碎中等风化岩体时需要提供其极限端阻力标准值而桩基规范中无中等风化岩体极限端阻力标准值的取值建议,结合重庆地标和桩基规范通过理论推导获得了中等风化岩体的极限端阻力标准值计算公式;通过理论计算结合桩基规范提出了较破碎中等风化岩体极限端阻力标准值的取值范围;结合工程实际分析了较破碎中等风化岩体极限端阻力标准值取值范围的合理性。研究结果表明,采用人工挖孔桩时,较破碎中等风化软质岩的取值范围为1 400～5 400 kPa,较破碎中等风化硬质岩的取值范围为5 400～21 700 kPa;采用机械成孔桩时,较破碎中等风化软质岩的取值范围为1 200～4 600 kPa,较破碎中等风化硬质岩的取值范围为4 600～18 500 kPa;较破碎中等风化极软岩与强风化软质岩的工程性质相似,较破碎中等风化软岩好于强风化硬质岩的工程性质但不如密实状态卵(碎)石的工程性质,较破碎中等风化较软岩与密实状态卵(碎)石的工程性质相似,较破碎中等风化较硬岩好于密实状态卵(碎)石的工程性质。

煤岩破碎情况下液压支架安装工艺浅析

韩咀煤矿为克服工作面切眼顶板较破碎、压力较大以及存在两处采空区影响,采用抬棚与单体替换法,在有效空间里充分利用液压支架自身灵活自移功能,实现了安全、高效的综采面安装。本文详细说明综采工作面液压支架安装工艺及过程,并阐述液压支架安装过程的安全要求、质量要求以及管理重点。实践证明,该液压支架安装工艺具有较好的安全价值与经济效益。

贵阳龙洞堡国际机场T3航站楼基础设计

贵阳龙洞堡国际机场T3航站楼所在场地范围内在原有地貌情况下新近抛填达40~60m超深回填土,局部区域下部还有高度达10~32m溶洞发育。置于中风化基岩上的桩基必须穿过超深回填区和岩溶强发育区,最长桩超过100m。本文重点阐述了超深回填区成桩工艺的选择,较破碎基岩上摩擦端承桩和嵌岩桩两种桩基设计的比选,超长桩区域三段变直径嵌岩灌注桩的优化设计和双套管双驱动全回转施工工艺。

山区岩石地基基础设计问题探讨

对山区岩石地基基础受剪承载力计算、较破碎岩中嵌岩桩单桩竖向承载力计算、岩质边坡上有建筑物的边坡稳定性分析这三个在贵州地基基础设计中常见的问题进行探讨。分析了《贵州建筑地基基础设计规范》(DB22/45—2004)和《贵州省建筑桩基设计与施工技术规程》(送审稿)中对此提出的设计方法,可供类似工程参考。

南京金茂广场二期超大吨位基桩静载试验研究

南京金茂广场二期工程塔楼地上66层,建筑高度285米,采用柱下大直径钻孔灌注桩基础。开展了桩径为1200mm,桩长45.5m^47.7m,以⑤2a破碎状中风化凝灰岩为桩端持力层共6组超大吨位堆载法静载试验,堆载量达到51000kN,最大加载量为42000kN。试验表明:6根试桩Q-s曲线基本为缓变型,极限承载力不小于40000kN,对应工程桩桩顶沉降普遍较小,桩身压缩量占桩顶沉降的44%~62%。静载试验结果为本工程嵌岩桩设计提供了依据,同时为较破碎岩大直径嵌岩桩实践与理论研究提供了有益参考。