铁路客车分布式照明系统设备下限额定电压的分析与确定

以铁路客车客室上部条形灯为例,结合双排布置条形客室灯具设备的控制器内部设计及总线线路压降的影响因素,对灯具设备的下限额定电压进行了分析与确定。照明控制器内部设计主要考虑了电阻电路中的二极管(整流桥)的导通压降、断路器的接触电阻、印刷电路板上的铜线电阻,计算得到照明控制器总压降;配线电阻考虑了电缆电阻、连接器接触电阻和端子排接触电阻,分析得到配线部分的总阻值和线路上的压降。综合两者影响因素计算得到末端灯具设备的下限额定电压,即为车辆最小供电电压减去照明控制器压降和线路上的压降。该计算方法可作为这类问题的一般性方法参考,结合具体项目相应地调整计算参数。

1000kV荆门变电站主变压器第三线卷额定电压选择及低压无功补偿设备配置

根据无功就地平衡的原则和投切无功补偿设备时对电压波动的限制要求,确定了1000kV荆门变电站低压无功补偿设备的容量和分组方案。在此基础上,为保证低压设备运行的安全及灵活性,根据有关设计规程,结合工程实际经验,提出了主变压器第三线卷额定电压、低压电抗器和低压电容器的最高运行电压和额定电压。研究结论已作为特高压输变电设备研制和开发的重要技术依据。

降低1000kV变电站避雷器额定电压的可行性

为了优化绝缘配合,提高工程经济性,通过对特高压变电站金属氧化物避雷器(MOA)在不同系统过电压下吸收的最大能量的计算和对我国3个制造企业的MOA电阻片在荷电率为95%条件下的老化性能试验的分析,指出我国1 000kV变电站MOA的额定电压由828kV降低至804kV甚至更低(如780kV)是安全和可行的。额定电压降低至804kV或780kV,可使MOA保护水平分别降低2.9%或5.8%。变电站过电压水平随着MOA保护水平的降低而降低。通过对我国后续1 000kV输电工程变电站过电压计算表明,变电站雷电过电压水平和相地操作过电压可分别降低3%或5%,从而可以提高变电站绝缘安全裕度,或者降低绝缘水平,或降低对变电站进线段最大绕击电流的要求。同时通过对500kV和750kV系统MOA的额定电压进行分析,提出了其降低额定电压的建议。

基于额定电压因数的长电缆线路PT保护措施

高铁长距离电力线路已逐步实现全电缆化,而部分高铁供电系统仍采用小电流接地方式。因此,当系统单相接地时常伴随着间歇性电弧接地现象,造成了部分电压互感器(PT)的损坏。为解决长电缆线路PT损毁现象,在不改变中性点接地方式和线路结构的前提下,分析高铁长电缆线路PT烧损的主要原因;通过构建仿真模型,指出铁路长距离电缆线路小电流接地系统除应按照不接地系统进行电气设备选型及绝缘配合设计外,宜选用励磁特性饱和点较高的电磁式PT,PT额定电压因数宜大于2.2 p.u.;并将该方案应用在以无锡东为例的多个高铁长电缆线路配电所内,均取得良好效果,验证了该方案的可行性。

变电站电容器装置中电容器额定电压的合理选择

额定电压是并联电容器装置中单台电容器的一个重要参数。额定电压选择过低将会导致电容器故障率增加、运行可靠性降低,选择过高则会造成设备利用率低。因此,提出了工程上选择并联电容器额定电压的原则,并推导出并联电容器额定电压的通用计算公式。同时分析了电容器装置参数变化引起的电容器运行电压升高系数,并提出一些实用的判别依据,为电容器装置的设计和运行维护提供参考。

750kVCVT额定电压下介质损耗试验研究

介质损耗试验是判断电力设备绝缘是否良好的重要手段。随着电力系统运行电压的不断提高,高压电力设备传统的10 kV介质损耗试验已不能反映额定运行电压下设备绝缘特性的变化。以实验室试验为基础研究750 kV CVT额定电压下介质损耗试验的方法,为以后的现场试验提供方法和数据参考。

三相异步电动机负载率计算公式在非额定电压条件下的修正

给出了三相异步电动机负载率计算公式在非额定电压条件下的修正方法，实验结果证明，修正后的负载率公式具有更高的准确度及普遍的实用性。

高压直流输电工程额定电压的优化选择方法

介绍了一种利用非线性规划理论进行长距离架空线直流输电工程最优额定电压选择的模型和软件。该模型可采用年费用、等效投资等指标进行电压优化、最优电压对参数的灵敏性分析，以及方案比较、方案优劣随参数的变化规律等计算和分析。

供电线路电源额定电压初探

研究了供电线路的损耗与电压的关系以及提高电力系统额定电压的意义。

城轨变电所直流操作电源接线及额定电压选择

针对城市轨道交通变电所直流操作电源接线和母线额定电压设计标准不统一的问题,结合城市轨道交通变电所直流操作电源故障影响范围和负荷特点,对不同方案进行分析得出推荐方案:车站变电所直流操作电源宜采用单母线接线,主变电所直流操作电源宜采用单母线分段接线;变电所直流操作电源母线额定电压应优先选用DC110V电压等级。推荐方案满足规范要求,同时具有系统结构简单、工程投资小、便于工程实施等优点。

选好高压并联电容器的额定电压和绝缘水平

对如何根据电网的实际运行电压、系统的短路容量、电容器组的容量、串联电抗率等因素,选用合适的高压并联电容器的额定电压;对如何根据电容器组在电网中的结线方式、电容器外壳接地与否等因素,选择电容器的绝缘水平,进行了说明。并指出正确选择额定电压和绝缘水平对高压并联电容器在电网中安全、无故障运行的重要性。

电力系统中性点接地方式和电力电缆额定电压的选择

介绍了中性点接地方式不同的电力系统在发生单相短路故障时系统电压的变化及对电力电缆绝缘的要求。根据IEC 60183、JB/T 8996和GB/T 12706介绍了电力电缆额定电压的定义和电力系统接地方式的分类以及根据分类选择电力电缆额定电压的推荐表和应考虑的问题。

额定电压不完全相等的两台变压器并联问题探讨

通过实例对一个变电站的两台及以上变压器,当某侧或多侧的额定电压不完全相等时,如何判断能否合环或并联运行进行了分析,并归纳了计算方法。

从电容器故障看变压器额定电压选择

本文根据新疆吉木萨尔220kV变电所35kV电容器运行故障,分析电容器故障的原因,并讨论220/110/35kV变电所主变压器35kV侧电容器与额定电压合理选择的关系。

金属氧化物避雷器额定电压及持续运行电压取值的研究

以ＩＥＣ９９ —４ 验证金属氧化物避雷器（ ＭＯＡ） 额定电压ＵＲ、持续运行电压ＵＣ 的动作负载试验规定为依据，讨论ＭＯＡ 选型中ＵＲ、ＵＣ 取值问题，提出２２０ ｋＶ 及以下电网ＭＯＡ 的ＵＲ、ＵＣ取值，分析它们应用于工程的可行性。指出正确理解和合理选取ＵＲ、ＵＣ 值，可促进ＭＯＡ 制造水平提高，使电网受益增加。

滤波电容额定电压的一种估算方法

为保证电压型逆变器用滤波器的工作安全,同时鉴于泵升电压的危害,本文以较复杂的逆变用双LC型输入滤波器为载体,介绍一种对脆弱元器件——电容的额定电压进行估算的方法,以免危险的发生。仿真结果表明,该方法确实可行。

低压TT系统内电涌防护器额定电压值的选择

随着我国对过电压敏感的电子信息设备的广泛应用,防雷电过电压的电涌防护器(以下简称SPD)也被大量装用。然而,不少国外名牌的SPD在国外使用正常,在我国则非雷雨季节也大量被烧坏,且烧坏SPD的低压线路大多为TT系统。该文作者通过分析TN系统内低压电源线路的接地故障不烧坏SPD的原因、TT系统内低压电源线路的接地故障可烧坏的SPD的原因、10kV变电所高压侧的接地故障可烧坏TT系统内的SPD的原因后指出:在TT系统内为保护电子信息设备不受过电压的损害,应慎重选用SPD的U_C值、类型和接线方式;系统内低压电源线路宜采用埋地电缆;10kV变电所低压侧中性点的系统接地与变电所设备外壳的保护接地宜分开设置。

3～66kV无间隙金属氧化物避雷器的额定电压和持续运行电压

1 前言 自GB11032—89《交流无间隙金属氧化物避雷器》制定和实施以来,3～66kV无间隙金属氧化物避雷器(包括瓷外套和有机外套的电站、配电和并联补偿电容器避雷器,以下简记为MOA)的额定电压和持续运行电压(以下简记为U_r和U_c)的规定就存在争议,其焦点主要表现在: a.U_r是沿用碳化硅阀式避雷器额定电压的数值。

浅谈电路中保险管的额定电压和额定电流

文章围绕学生在电路搭建过程中保险管选择不当问题出发,探究选用保险管需要注意的首要原则保险管的额定电压和额定电流的确定。

电容式电流互感器额定电压下介质损耗试验分析

介质损耗测试是电容式电流互感器绝缘测试中十分重要的项目。但随着设备电压等级越来越高,常规的10kV介质损耗测试由于其电压与设备额定电压相差甚远,其测试数据难以全面反映出电容式电流互感器的绝缘特性。为此提出电容式电流互感器在常规介质损耗测试中出现异常情况时,追加进行额定电压下的介质损耗测试。以孙村220 kV变电站201C相和211C相两台电容式电流互感器为例,介绍了其在额定电压下介质损耗测量的试验过程,并结合试验数据对试验结果进行了相关的阐述和分析。