云南会泽铅锌矿床外围高家阱勘查区构造样式与构造地球化学找矿

高家阱勘查区位于云南会泽铅锌矿床北东侧,是矿山厂断裂NE向延伸的有利成矿地段。在1∶5000构造地质填图基础上,结合典型构造面力学性质分析,认为高家阱勘查区受NE向矿山厂背斜、矿山厂断裂控制,NE向左行压扭性层间断裂是矿体赋存的有利部位。印支晚期,在NW-SE向应力持续作用下,形成NE向牵引褶皱,构成高家阱控岩控矿构造格架--逆冲推覆构造,为成矿流体的运移提供通道。通过蚀变指数计算,提取肉红色粗晶白云岩、米黄色粗晶白云岩、灰白色粗晶白云岩蚀变信息,划定3个强蚀变地段。通过构造地球化学因子分析,绘制Pb-Zn-Cd-Ag、As-Sb-Hg元素组合异常图,提取异常信息并圈定4个主要异常区。除石炭系外,异常还分布在震旦系、泥盆系,具多层位找矿潜力。综合控矿构造-矿化蚀变-构造地球化学勘查技术组合,提出找矿方向。

HK公司核心人才建设实践

本文以HK公司2013-2015年核心人才建设经验为例,介绍了通过建立完善职业生涯规划、建立合理的绩效考核评价机制和全方位立体的培训等方式优化核心人才选育留用,挖掘核心人才作用,助推企业发展的建设实践。

会泽某铅锌复杂矿及共伴生资源高效选矿综合回收利用技术研究

会泽某铅锌矿矿石中含Pb 8.17%,Zn 25.42%,Pb+Zn>33%,为特富铅锌矿,同时含Ag 65.83g/t,Ge 70g/t,Au 0.14g/t,主要金属矿物有方铅矿、灰硫砷铅矿、闪锌矿、黄铁矿、黄铜矿、毒砂、磁黄铁矿、异极矿,极少量菱锌矿、白铅矿、铅矾,脉石矿物主要是白云石、方解石、云母等。通过采用先硫后氧--先铅后锌--铅硫等可浮--混合精矿再磨--铅硫分离浮选可获得较好的铅锌回收率,同时银、锗等有价伴生金属也得到有效回收。

复杂地质环境下深井超富铅锌矿高深溜井井筒堵塞机制及优化措施

溜井广泛应用于地下矿山,是整个地下矿山生产系统的咽喉,在矿山开采过程中起着至关重要的作用。然而矿山实际生产过程中,溜井常常出现堵塞,存在着疏通困难、疏通安全威胁大、影响生产时间过长等问题,严重影响矿山的生产效率。通过系统分析某铅锌矿山溜井堵塞现场,得出溜井参数设计不合理、矿岩水分含量较高及矿山管理问题是溜井发生堵塞的重要原因,并基于这些原因,提出了以液压推杆升降炸药至堵塞点进行爆破疏通、措施道爆破疏通和钻机钻孔反向爆破疏通3种溜井堵塞处理的新方法,并对水下爆破疏通法进行了优化。

智能一体化多效澄清系统在铅锌选矿污水处理中研究与应用

铅锌选矿普遍采用浮选工艺,用水量大,在磨矿和浮选过程中,需要添加数种化学药剂,污水成分及性质复杂,含各类残留药剂、油污、酸碱,悬浮物、COD、重金属离子、有机物、氨氮等超标,不能直接回用于选矿再生产、更不能直接外排,通常需要将选矿生产过程中各类污水汇集后集中进行处理,达标后再回用于生产或外排。污水处理好坏直接关系选矿技术指标和回收率,在实际生产中,由于污水处理流程不畅、技术不尽合理,处理后污水达标率低,影响系统稳定运行,制约选矿生产,近年备受企业重视和关注。通过研究引进一体化多效澄清设备,可提升污水处理指标,降低运行成本,解决现场存在诸多瓶颈和制约因素,助推污水处理技术进步,引领行业发展。

周边传动式浓缩机自动分段提耙控制在铅锌选矿精矿生产中改造应用

浓缩机是选矿生产作业中重要关键设备,主要起浓缩和沉降作用,在选矿生产流程中位于浮选和脱水工序之间,精选选别出矿浆通过管道进入浓缩机,经锥底管道排出输送至陶瓷过滤机或隔膜压滤机后产出精矿。周边转动式浓缩机又分为辊轮传动、齿条传动、胶轮传动三种形式,铅锌选矿中较为常用的是滚轮和齿条传动相结合形式。周边传动自动分段提耙控制把中心传动与周边传动浓密机的优点结合在一起,是浓缩设备的一大进步,具有较高生产效率和处理能力。

选矿自动化在铅锌选矿厂的应用

在矿产资源开采量逐年增加的背景下,矿石质量的逐渐下降已经成为行业面临的严峻挑战。为应对这一局面,企业纷纷寻求通过提升产能来增强经济效益,这不仅是对传统开采模式的革新,更是适应市场变化的必然选择。然而,伴随而来的是日益繁重的生产压力与不断攀升的人力成本,这促使企业必须重新审视其运营策略,将稳定回收效率、降低成本、减轻员工负担视为长期发展的核心追求。鉴于此,推进生产过程的自动化、设备的规模化以及控制系统的智能化,逐渐成为矿业领域转型升级的关键路径。

新型抑制剂在某铅锌硫混合精矿浮选分离中的应用

采用新型抑制剂X33和L3对云南某铅锌硫混合精矿进行浮选分离试验研究。结果表明该抑制剂替代传统抑制剂,能很好地分离铅锌硫混合精矿,其药剂工艺环保,用量低。含铅17.35%、锌6.76%和铁31.04%的铅锌硫混合精矿经过浮选分离后,可得到含铅64.59%、铅回收率95.49%、含银326.8 g/t、银回收率83.29%、含锌4.64%的铅精矿和含锌51.56%、锌回收率64.09%、含铅3.55%的锌精矿,以及含硫43.4%、硫回收率78.67%的硫精矿。

铅锌混合矿选矿废水回用工艺与应用实践

铅锌混合矿选矿废水pH值高,钙、悬浮物及无机金属离子含量高,含大量残余的选矿药剂,且流量大、水质水量不稳定、处理难度高。采用"酸化—混凝沉淀—臭氧氧化"工艺处理混合矿选矿废水,重点研究了Na2CO3对降低废水中钙含量,絮凝剂种类对废水中主要重金属含量以及臭氧曝气时间对废水中COD去除的影响。工艺试验和应用实践结果表明,通过在源头添加Na2CO3,经初步沉淀后调节pH值至中性,添加硫酸铝混凝沉淀废水中的重金属,臭氧曝气去除废水中的COD,可使废水中的钙浓度控制在100mg/L以下,重金属得到有效去除,COD降低50%以上,处理后的废水指标满足选矿全流程作业要求。

硫化锌抑制剂的研究及进展

为了解决硫化锌和硫化铜铅矿物的高效分离问题,学者们研究了各种的锌抑制剂。在硫化锌矿物浮选机理的基础上,结合浮选分离的工艺,锌抑制剂主要作用主要是除去硫化锌表面的活化层和防止硫化锌表面生成活化层。通过药剂的化学特性,可将硫化锌的抑制剂分为无机抑制剂和有机抑制剂。在加强硫化锌的抑制机理研究的基础上,预测了今后硫化锌抑制剂的发展方向是高效、无毒、环保。

深部矿山不同埋藏深度岩石拉压力学特性试验研究

岩石的物理力学特性随埋藏深度增大会发生变化。本文以云南某矿山900~1200 m深度范围内4个不同埋藏深度的矿体上下盘围岩(灰质白云岩)为研究对象,开展了不同含水条件下(自然状态和饱水状态)的单轴压缩和巴西劈裂试验,探明深部岩石力学基本物理力学特性随埋深的变化规律。研究结果表明:在研究的深度范围内,岩石基本物理成分组成及结构相似,随着岩石埋藏深度的增加,岩石试样的密度、纵波波速、单轴抗压强度、抗拉强度和弹性模量等均略微增大,而泊松比呈先增大后减小的趋势。含水条件对岩石的力学特性影响显著,不同埋藏深度的岩石试样进行饱水处理后其抗压强度、抗拉强度和弹性模量均明显减小,泊松比显著增大,其中岩石单轴抗压强度对水的敏感性高于其他参数对水的敏感性,各参数对水的敏感性排序为:抗压强度>弹性模量>泊松比>抗拉强度。本研究很好地揭示了深部矿山不同埋藏深度围岩的拉压力学特性变化规律。

含粗骨料尾砂膏体长距离管输流变特性及阻力预测

为探明质量浓度、粗骨料含量、灰砂质量比和水化时间对膏体长距离管输流变特性的影响,本文基于正交设计开展流变实验,采用回归分析建立流变参数预测模型,在此基础上通过理论推导建立管道阻力预测模型,采用现场实测数据验证阻力预测结果的可靠性。结果表明:含粗骨料尾砂膏体属于宾汉流体,质量浓度和粗骨料含量对膏体流变参数的影响最显著;屈服应力随质量浓度的增大呈指数增长,随粗骨料含量的增加呈指数减小,随水化时间的增加呈线性增长,与灰砂质量比的关系不大;塑性粘度随质量浓度的增大呈指数增长,随粗骨料含量的增加呈线性减小,随灰砂质量比和水化时间的增加呈线性增长;建立的流变参数预测模型平均误差小于4.3%,基于宾汉流变模型建立的管道阻力模型预测值比现场实测值偏大12.5%,满足工程应用的精度要求。

回风井口成雾原因及除雾技术研究

针对井口雾气污染工作环境,危害工人身体健康,造成井下设备及构筑物严重损害等问题,以云南某铅锌矿为工程背景,通过理论分析、室内试验、数值模拟及现场工业试验等方法,分析了温度、相对湿度及回风量对井口成雾析水量的影响规律,提出了Ⅰ级+Ⅱ级折流板除雾器除雾方法。研究结果表明:风流及温度均能引起空气中水蒸气析出,在严冬风流上行越高,雾气越大;井口成雾析水量随回风量增加呈线性增加,随温度及相对湿度增加呈线性降低;温度、相对湿度及回风量平均每下降1℃,1%,1 m3/s,井口成雾析水量分别增加84、17.2、5 g/s,说明温度是井口成雾析水量的主要影响因素,各因素对井口成雾析水量影响由大到小排序为温度>相对湿度>回风量。采用Ⅰ级+Ⅱ级折流板除雾器除雾时,回风井巷道内压降为300 Pa,表明气流通过除雾器时会产生压力损失。与加入喷淋试验相比,不加喷淋的双级除雾器除雾方法经济成本显著降低,并且现场除雾效果更显著,因而推荐该矿采用不加喷淋的Ⅰ级+Ⅱ级折流板除雾器除雾方法。

不同粗糙度与围压下断层黏滑失稳的数值模拟研究

断层断面粗糙度与围压大小对断层黏滑过程中的力学特性具有重要影响。以某深部矿山断层周边的白云岩为研究对象,通过建立精细化数值模型,开展围岩试件的双轴压缩数值模拟,分析围压大小与断面粗糙程度对断层矿震失稳的影响规律。研究结果表明:随着断层粗糙程度JRC值与围压增大,围岩试件的弹性模量与弹性极限增大,轴向峰值应力增大且与变量之间保持正相关关系,试件剪胀效果减弱,围岩试件发生黏滑事件的次数减少,平均应力降数值与黏滑周期增大,导致断层活化被抑制,且一旦断层发生失稳,释放的能量大震级高;围岩试件的微观破坏机制以剪切为主、拉伸为辅,宏观表现为拉剪混合破坏;法向力链的热点分布区域平行于加载方向,切向力链的热点分布区域与剪切裂隙的热点分布区域相对应;随着断层粗糙程度JRC值增大,断层黏滑后对周边围岩的影响范围呈现多区域局部集中化分布;由围岩试件颗粒峰值速度分布可知,随着围压增大,断层黏滑后对周边围岩的影响范围更广,且主要集中于上下加载端位置。

采矿诱发断层滑移失稳机制与能量释放规律研究

为研究采矿诱发断层滑移失稳机制与能量释放规律,通过对现场围岩节理裂隙调查和钻孔取芯开展试验,获得了岩体节理裂隙产状分布及围岩基本力学参数,采用Hoek-Brown强度准则对不同层位岩体的力学参数进行修正,以离散断裂网络(Discrete Fracture Network,DFN)形式将节理裂隙数据导入FLAC3D软件,构建精细化数值模型并进行了模拟分析。研究表明:将岩体库仑破裂应力增量ΔCFS作为断层滑移失稳的定量判据,可有效预测断层的滑移失稳区域;当主应力沿断层上盘方向进行偏转时,ΔCFS随着偏转角度与断层倾角增大而降低,断层周边岩体不易发生损伤破坏;当主应力沿着断层下盘方向进行偏转时,ΔCFS随着偏转角度与断层倾角增大而增大,断层周边岩体的损伤破坏程度加剧;断层滑移失稳分可以为3个阶段,即滑移蓄能阶段、稳定滑移阶段与滑移弱化阶段;断层周边岩体应变能密度集中区为断层滑移失稳时能量释放位置,岩体应变能密度分布呈现出积聚—向下扩散—重新积聚现象;利用断层滑移失稳的能量公式,可估算出断层滑移失稳时的能量释放大小。

尾矿库的自动化和智能化监测方法研究

本文主要研究了尾矿库监测方法中自动化监测与智能化监测的技术方法与运行原理。关于自动化监测方面,笔者重点阐述了以下几种技术的应用现状:数据采集与传输技术、传感技术、数据处理与分析技术,详细论述了自动化监测系统的建设和运行过程。在智能化监测部分,研究了数据挖掘和分析技术、人工智能和机器学习技术以及多传感器融合和智能决策技术的关键应用,并探讨了智能化监测系统的实施和优化方法。通过对比分析法,得出自动化监测和智能化监测的优缺点,提出选择尾矿库监测方法的依据与考虑因素,并通过实际案例分析和研究结果验证了两者之间的性能差异。最后,总结了主要研究成果、存在的问题和挑战,并提出尾矿库监测方法的发展前景和建议。

硫化浮选强化技术

硫化浮选强化技术是金属矿石采选领域以提高金属矿物回收率和浮选效果为目的是一项关键技术。本文对硫化浮选强化技术的概述、工艺及应用进行了详细的探讨,强调了其在金属矿石提取、环境保护及资源利用等方面的重要作用,同时提出了该技术在应用中仍面临的矿石多样性带来的工艺应变能力差、药剂成本和环境风险高、技术创新难以应用等问题。针对上述问题,提出实验室分析监控、浮选过程实时监控及自动化控制、药剂管理及优化、周期性设备检查维护等技术质量保障措施。本文旨在深入了解硫化浮选强化技术,进一步加深对该技术的理解,从而在今后的矿石精炼技术的发展中发挥积极作用。

超埋深高应力复杂地层巷道围岩损伤分区与承载结构特征研究

巷道围岩损伤分区与承载结构是巷道岩层控制与支护设计的重要依据。以云南某深井开采矿山1 500m埋深巷道为例,采用弹塑性理论分析、松动圈测试和数值模拟相结合的方法,研究了不同地层巷道围岩的损伤分区和承载结构特征,分析了不同围岩承载结构的差异及其与巷道稳定性的关系。结果显示:(1)巷道围岩松动圈深度范围为0.9~1.9 m,平均为1.38 m;灯影组、宰格组、大塘组和摆佐组松动圈平均深度分别为1.7 m、1.15 m、1.17 m和1.5 m。(2)数值模拟揭示巷道围岩破碎区深度范围为0.92~1.63 m,平均为1.20 m;塑性区深度范围为1.48~2.50m,平均为1.87 m;不同地层围岩损伤区深度由大到小排序为灯影组>栖霞—茅口组>宰格组>大塘组>摆佐组。(3)不同地层围岩承载区厚度差别不大,但承载区深度存在明显差异;关键承载区厚度范围为1.09~1.34 m,平均为1.28m;关键承载区的内边界深度范围为1.22~2.18 m,平均为1.58 m;不同地层围岩关键承载区深度由大到小排序为灯影组>栖霞—茅口组>宰格组>大塘组>摆佐组。研究表明:在巷道规格及所处环境相同条件下,岩体强度是影响围岩承载结构和巷道稳定性的最主要因素;岩体强度越大,承载区深度越小,损伤区深度越浅,围岩变形量越小,巷道越稳定;对于锚杆支护,锚杆有效长度等于围岩关键承载区的内边界深度是比较合理的取值。

深部矿山非规则矿岩点载荷强度指标分布特性

针对深部矿岩在高地应力下钻孔岩芯饼化现象频发、现场取完整芯样困难等问题,选取采场爆破后的岩石与矿块进行现场点载荷试验,通过测试获得不规则尺寸试样的点载荷强度指标.采用指数型和线性型两种修正系数(f_(1),f_(2))对点载荷强度指标进行修正,得到修正后的点载荷强度指标为I_(s50-1)和I_(s50-2),获得修正前后的点载荷强度指标的分布特性及规律:修正前后的点载荷强度指标的分布频率基本满足正态分布,修正前的点载荷强度指标呈偏态型分布,修正后的点载荷强度指标基本呈标准正态分布.采用线性型修正后点载荷强度指标的正态分布更加明显,其点载荷强度值整体上大于指数型修正后的点载荷强度值,且在等效直径为50 mm左右时点载荷强度基本相等.指数型修正方式所得结果受尺寸效应影响较大,强度值偏差较大;而线性型修正方式所得结果更具准确性.在95%的置信度下,岩样标准点载荷强度指标的置信区间为1.09~1.57 MPa,均值为1.33 MPa;矿样的置信区间为0.37~0.45 MPa,均值为0.39 MPa.由于试样受爆破损伤的影响,岩样与矿样基于单轴抗压强度的点载荷强度指标计算值约为本试验结果的1.62和3.67倍.

深部灰岩劈裂破坏的声发射损伤表征

深入研究深部岩石的损伤破裂信息对于岩体稳定性监测和预警具有重要的指导意义。通过进行深部灰岩巴西圆盘劈裂声发射试验,分析了声发射实测全波形的演化特征,并在信号频域内提取了波形主频,以及在时域内计算了波形特征参数RA-AF值。研究结果表明,利用声发射实测全波形可以将岩石损伤过程划分为微损伤萌生阶段、裂纹扩展阶段和结构破坏阶段。低幅值波形主要表现为连续型特征,高幅值波形则主要表现为突发型特征。声发射频谱结构与岩石的损伤量和损伤程度密切相关,主频的聚类分布特征与岩石的微观和宏观破坏相对应。基于声发射主频的RA-AF分界线有助于促进声发射信号在表征岩石破裂模式方面从定性分析向定量分析的转变。