Co_3Ti金属间化合物的环境氢脆及氢扩散

研究了硼对Co3Ti环境脆性的影响，证明硼对Co3Ti合金无抑制环境氢脆的作用．用一种新方法测定了Co3Ti中氢的扩散系数，证明加硼或不加硼Co3Ti合金中氢的扩散系数相同，表明硼不降低氢的沿晶扩散，加硼Co3Ti合金仍然对水汽诱发的环境氢脆敏感是由于硼不偏聚在Co3Ti晶界，不能有效抑制氢的沿晶扩散所致．

Fe_3Al与水汽及氧气的表面反应

用ＡＥＳ及ＳＰＳ研究了Ｆｅ３Ａｌ与水汽及氧气表面反应动力学。表明二者的反应速度都很快，且都在１．５×１０－６Ｐａ·ｓ反应即开始当暴露量达１×１０－４Ｐａ·ｓ，水汽与Ｆｅ３Ａｌ反应达到稳定值，反应产物为Ａｌ２Ｏ３．Ｆｅ３Ａｌ与氧气的反应在１．５×１０－５Ｐａ·ｓ时达到稳定，此时主要是Ａｌ的氧化，当暴露量达３×１０－２Ｐａ·ｓ，Ｆｅ３Ａｌ与氧的反应达到第二阶段平衡，此时主要为Ｆｅ的氧化．上述表面反应动力学可用来圆满解释金属间化合物在不同环境气氛中的拉伸结果．

金属间化合物在氢气中的脆化

实验表明,不同类型金属间化合物在氢气中的氢脆敏感性呈如下次序:Co_3Ti>Ni_3Al>Fe_3Al>TiAl。上述次序可能与组成金属间化合物的过渡元素对H_2的催化裂解成原子氢的能力有关,证明有序及无序态Ni_3Fe不存在空气中由水汽诱发的环境氢脆,在H_2气氛中无序态也不存在脆性,但有序态Ni_3Fe则存在严重的环境氢脆,研究并讨论了(Co,Fe)_3V合金在有序及无序状态下在H_2中的脆化本质。

金属间化合物环境氢脆的研究进展

总结了不同合金元素对L1_2型金属间化合物环境氢脆的影响。证明硼对Ni_3Al的韧化主要是由于硼强烈降低氢的沿晶扩散,从而抑制由水汽诱发的环境氢脆,但硼在相同结构的Co_3Ti中并没有上述作用,这是由于硼不偏聚在Co_3Ti晶界上,不能有效降低氢的扩散系数,而Fe却可有效抑制Co_3Ti中由水汽诱发的环境氢脆,其机理是Fe抑制了合金与水汽的表面反应速度。

在低合金钢中氢与钒钛的交互作用

本文叙述了氢与固溶钛原子的交互作用以及氢与钒钛的碳氮化物的交互作用。探讨了钒钛对降低钢的氢脆敏感性的机理。

Ni_3Al金属间化合物环境氢脆

含铝金属间化合物普遍存在由水汽诱发的环境脆性,这一现象,一般认为是由子空气中的水汽与铝化物中的Al在应力作用下发生表面反应,产生氢原子,引起氢脆所致,早期研究结果表明,Ni_3Al—500ppm B在真空及空气中的塑性相近,因此认为含硼Ni_3Al并不存在环境氢脆。考虑到硼与氢在晶界的交互作用,认为含硼Ni_3Al也应存在环境脆性。因此本文系统研究了不同硼含量对Ni_3Al环境脆性的影响,进一步研究硼与氢的交互作用机制。

有序度对Ni_3Fe合金环境氢脆的影响

研究了室温下不同有序度的Ni_3Fe在真空和氢气气氛中的力学性能及断口形貌特征。结果表明:具有不同有序度的Ni_3Fe在真空中拉伸时,均不发生环境氢脆;但在氢气中氢对其有强烈的脆化作用,且其敏感性随着有序度的增加而加剧。扫描电镜观察表明:在真空中或H_2中拉伸时,无序Ni_3Fe的断口都为韧性穿晶断口,而在氢气中拉伸时,1000h有序化Ni_3Fe为100％沿晶脆性断口,但是有序化60h和200h的Ni_3Fe的断口为穿晶和沿晶混合断口。

氢对Ti-60钛合金显微组织和高温力学性能的影响

随着氢浓度增加,Ti-60合金中的初生α相的体积分数、(α+β)→β相变点及高温屈服强度均连续降低,高温拉伸时合金的最低屈服点出现在相应氢浓度下的(α+β)→β相变点处,进一步增加氢含量反而使合金的屈服强度升高,其原因是氢强化了β相。Ti-60合金中氢浓度ω(H)与(α+β)→β相变点满足方程：t(α+β)→β(℃)=815+210exp(-3ω(H)),900℃拉伸时,0．3％的氢使合金的屈服强度降幅达70％。

合金元素Nb在TiAl高温氧化行为中的作用

研究了Ti 4 5Al 10Nb(at%)合金在 80 0℃～ 96 0℃氧气和空气中的氧化行为 ,并与Ti 5 0Al(at%)合金作一对比 ,表明该合金具有较好的高温抗氧化性能 ,其氧化增重速率略优于文献报道的铁基耐热不锈钢 .发现了Ti 4 5Al 10Nb合金在空气中的氧化增重速率明显低于在纯氧中的氧化增重速率 ,X -射线相分析与能谱分析表明氧化产物主要由TiO2 与Al2 O3 组成 ,但空气中氧化后的氧化产物中含TiN相 ,认为它是降低氧化速率的主要原因 ,并且认为合金元素Nb稳定了氧化层中的TiN相 ,因而提高了合金在空气中的抗氧化性能 .

Ti-45Al-10Nb合金的高温氧化行为

研究了Ti-45Al-10Nb(原子分数,％)合金在800～960℃在氧气和空气中的氧化行为。结果表明,该合金具有较好的高温抗氧化性能,其氧化增重速率与铁基耐热不锈钢相似或略优。与Ti-50Al合金相反,Ti-45Al-10Nb合金在空气中的氧化增重速率明显低于在纯氧中的氧化增重速率。X射线衍射与能谱分析表明,Ti-45Al-10Nb合金在氧气中的氧化产物主要有TiO_2和Al_2O_3,但在空气中的氧化产物中有TiN相。这是降低氧化速率的主要原因,同时,合金元素Nb稳定了氧化层中的TiN相,因而提高了合金在空气中的抗氧化性能。

有序和无序态Ni_3Fe的环境氢脆研究

研究了有序和无序态Ｎｉ３Ｆｅ在室温下不同气氛（Ｏ２，空气和Ｈ２）中的力学性能，结果表明：有序态或无序态Ｎｉ３Ｆｅ不存在由空气中水汽诱发的环境氢脆；无序态Ｎｉ３Ｆｅ也不存在由氢气诱发的环境氢脆，但有序态Ｎｉ３Ｆｅ在Ｈ２中却有强烈的脆化作用，巨随形变速率降低而加剧；有序Ｎｉ３Ｆｅ的拉伸曲线出现了明显的屈服平台，而无序态没有，有序态强度高于无序态，扫描电镜观察表明：无序Ｎｉ３Ｆｅ在不同气氛中断裂时全部为韧性断口；有序Ｎｉ３Ｆｅ在空气和Ｏ２中也为穿晶韧性断口，但在Ｈ2中的断口形貌与形变速率有关：低形变速率时为沿晶断口，随形变速率增加为沿晶与穿晶的混合断口。

Co_3Ti基合金在氢气环境中的脆性

Co3Ti和Co3Ti-Fe合金在氢气环境中存在着严重的脆化现象Co3Ti合金中的Fe对合金在氢气中的脆化有延缓作用，但不能完全抑制环境氢脆.Co3Ti合金在氢气中的脆化机理与其在空气中的脆化机理不同.

载重汽车大梁用热轧双相钢板

本文叙述了在热连轧机直接生产Ｓｉ－Ｍｎ热轧双相钢的化学成分设计，控轧控冷工艺。并生产出σ＿ｂ≥６５０ＭＰａ，σ＿０．２／σ＿ｂ≤０．６０，δ＿５≥２１％的热轧双相钢板。同时还探讨了双相钢的加工硬化特性、时效性和典型热轧双相钢金相组织特征。

Ti合金中ω相的形成规律

Ti-Al-V,Ti-Al-Mo和Ti-Al-Nb合金系的实验结果表明,ω相的形成是遵守电子浓度规律的。过渡族元素Ti,V,Mo,Nb的价电子数分别为4(s^2d^2),5(s^2d^3),6(s^1d^5),5(s^1d^4)非过渡族元素Al的价电子数为3(s^2p^1)。此外,合金元素的化学负电性和原子半径对ω相的形成也有影响。综合合金元素的价电子数、化学负电性和原子半径三个因素,钛合金中ω相形成的特征值可定为4.223,其表达式为4.223=∑Nf_i+0.310Δx/x_(Ti)+0.551Δr/r_(Ti)

Fe_3Al系合金环境氢脆研究

研究了晶粒尺寸、形状、应变速率及预氧化对Ｆｅ_３Ａｌ系合金环境氢脆的影响，结果表明，细化晶粒能显著提高Ｆｅ_３Ａｌ合金在纯氧中的塑性及强度，但不能根本改善其环境氢脆敏感性；随着应变速率的提高，Ｆｅ_３Ａｌ合金在空气中的延伸率增加；Ｆｅ_３Ａｌ在空气及氢气中的脆化程度相似；预氧化能部分消除Ｆｅ_３（Ａｌ，Ｃｒ，Ｂ）合金的环境氢脆。实验结果可用表面化学反应是Ｆｅ_３Ａｌ材料环境致脆的控制步骤这一假设予以解释．

铸态TiAl合金的环境氢脆

研究了铸态 ＴｉＡｌ合金在空气、纯氧及氢气等不同环境中的拉伸性能及断裂韧性，结果表明，ＴｉＡｌ合金在空气中存在由水汽诱发的环境氢脆，但脆化程度小于其它金属间化合物，气氛对ＴｉＡｌ的断裂韧性的影响也很小还讨论了ＴｉＡｌ合金对环境气氛不敏感性的原因。

Ni_3Fe的环境氢脆研究

研究了有序和无序态 Ni3 Fe在室温下不同气氛 ( air、O2 、H2 )中的力学性能 .结果表明 ,环境对无序态 Ni3 Fe没有脆化作用 ;对有序态 Ni3 Fe,空气脆化效应不明显 ,而 H2 却有强烈的脆化作用 ,且随形变速率降低而增加 .扫描电镜观察表明 :无序 Ni3 Fe在不同气氛中断裂时全部为韧性断口 ;有序 Ni3 Fe在 H2 中全部为沿晶断口 ,在空气和 O2中表现为沿晶和穿晶的混合断口 .

氢对有序态Ni_3Fe合金脆性的影响(英文)

研究了有序态Ni3Fe合金在不同氢气压力中和在不同电流密度电解渗氢时合金的拉伸性能。结果表明:随着氢气压力或电流密度的增加,合金的延伸率先快速下降,随后逐渐趋于恒定;合金的氢脆因子与氢气压力或电流密度之间呈相同的依赖关系。有序态Ni3Fe合金在氢气中的脆化机制是催化反应生成的氢原子进入合金所致,合金的脆化程度与进入合金的氢原子数量有关。

17-4PH 钢在3.5%NaCl 水溶液中的应力腐蚀开裂

用慢应变速率法研究了国产17-4 PH 钢在80℃、3.5%NaCl 水溶液中的应力腐蚀开裂(SCC)行为,探讨了外加电位、预充氢和晶粒大小的影响。结果表明,晶粒大小对17-4 PH 钢的SCC 影响不大;-850～-150 mV(SCE)为SCC 的不敏感电位区间,电位正于-150 mV(SCE)时,其破坏是阳极溶解所致,负于-850 m V(SCE)时为氢脆型SCC。文中讨论了应力腐蚀的两种机制。