氮强化高锰奥氏体低温钢的拉伸应变硬化行为

采用低温拉伸、SEM和TEM等方法,对32Mn-7Cr-1Mo-0.3N奥氏体钢进行表征,研究了它的拉伸应变硬化行为.结果表明,32Mn-7Cr-1Mo-0.3N奥氏体钢的真应力与真应变不遵循Hollomon 的线性关系,应变硬化指数n随着真应变的增大而提高,但当ε>0.2后,77 K下的dn/dε值明显高于其它温度的值.在77 K真应变ε>0.2后材料的d2σ/dε2变为正值.dn/dε与d2σ/dε2这一特殊变化趋势导致77 K下应变硬化率和延伸率的提高.其微观机制是,孪晶的形成速率以及孪晶与位错之间的相互作用与硬化率相协调,进而延迟了颈缩的产生,导致较高的均匀变形能力.

2.25Cr-1 Mo-0.25V耐热钢焊接热影响区热模拟试验研究

采用Gleeble-3500热模拟试验机和工业模拟热处理炉对2.25Cr-1Mo-0.25V钢进行了焊接热循环和焊后热处理试验,并对其组织和-30℃冲击韧性进行了分析和测试。结果表明:经一次和二次焊接热循环试样的组织均发生粗化,其中一次热循环产生的粗大组织在二次热循环中得到继承,上述组织特点导致该钢焊后热影响区低温冲击韧性恶化。经700℃焊后热处理后低温韧性得到显著提高,且随回火时间的延长韧性进一步提高。断口由处理前的准解理断裂转为韧窝为主的韧性断裂特征。一次和二次焊接热循环后,析出相粒子的形状变得很不规则,且在二次循环后有部分小粒子出现,这可能与焊接快速加热及循环后的冷却过程有关。经焊后热处理后,粒子形貌变的规则并发生粗化。

高锰奥氏体超低温钢焊接接头的组织和力学性能

用金相、扫描电镜、X射线衍射仪及硬度测试、低温拉伸等方法研究了 32Mn- 7Cr- 0 .6Mo- 0 .3N奥氏体钢TIG焊接接头的组织及低温力学性能 ,结果表明 ,采用氮 -氩混合气体保护的TIG焊接方法可获得满意的接头组织和性能。接头的金相组织致密、均匀 ,无裂纹、气孔等缺陷 ;77K温度拉伸断口为韧窝为主的韧性断裂特征。保护气氛中添加一定比例的氮气可有效抑制焊缝中氮含量的降低 ,保证较高的低温强度 ,77K温度下光滑试样的拉伸强度为 115 0MPa。保护气氛中合适的氮气添加比例为4%。接头的组织稳定性很高 ,焊接前后的焊缝和热影响区以及低温拉伸试样断口变形区均保持全奥氏体组织。

酸性盐雾中7075铝合金搅拌摩擦焊接头的腐蚀行为

采用金相和透射电镜对包铝的7075铝合金搅拌摩擦焊接头组织和微结构进行分析,采用酸性连续盐雾试验对焊缝表面的腐蚀行为进行研究,并观察焊缝宏观和微观腐蚀形貌.结果表明:焊缝表面的晶粒和第二相粒子得到明显细化;搅拌摩擦焊焊缝区耐蚀性比包铝的母材低,且存在一定程度的不均匀腐蚀.腐蚀首先从局部点蚀和晶间腐蚀开始,最终演变为剥落腐蚀.

一种高锰奥氏体低温钢的力学性能

测定了一种高锰奥氏体低温钢从室温到７７ Ｋ温度的拉伸和冲击性能以及７７Ｋ温度下的断裂韧度，并观察了其断口形貌特征。结果表明试验钢屈服强度与温度的关系为σ０．２＝３００＋１３９２．４ｅｘｐ（－０．０１０６Ｔ）；７７ Ｋ的σ０．２＝８８３Ｍｐａ，ＫＪ０．０５约为２３２ Ｍｐｓ·ｍ～１／２；低温沿晶断裂被完全抑制，７７ Ｋ的断口表现为以韧窝为主并混有少量准解理小刻面的特征。 Ｘ射线相分析表明该钢具有很高的组织稳定性，７７ Ｋ温度变形前后均为单相奥氏体组织。

免喷涂涂层的感应重熔工艺

研究了自制免喷徐合金粉末对感应重熔方法的适应性，以及重熔工艺参数对重熔层组织状态的影响。结果表明：对于免喷涂合金粉末采用感应重熔工艺是完全可行的。随感应电流的增大，熔化时间缩短，而组织状态未发生明显的变化。重熔层组织致密，未发现未熔会及夹渣等冶金缺陷。

32Mn-7Cr-0.6Mo-0.3N奥氏体低温钢的组织和拉伸性能

用材料试验机、SEM、TEM和X 射线分析研究了 3 2Mn 7Cr 0 .6Mo 0 .3N奥氏体钢的组织和从室温到 77K的拉伸性能。结果表明 :随着温度的降低 ,屈服强度 (σ0 .2 )和抗拉强度 (σb)显著上升 ,延伸率 (δ5)和断面收缩率 (Ψ)略有减少 ;77K温度变形前后均为单相奥氏体组织 ,韧窝断口占主导并混有少量准解理小刻面的韧性断裂特征。

氮对Fe-38Mn奥氏体钢低温冲击韧性的影响

研究了不同氮含量对真空熔炼的Ｆｅ３８Ｍｎ 合金７７Ｋ 冲击韧性及断口形貌的影响。结果表明：适当氮含量可以显著提高Ｆｅ３８Ｍｎ 合金的低温冲击性能，其断口形貌由沿晶断裂断口转变为准解理断口。

关于提高毕业设计质量的几点思考

对目前毕业设计中存在的问题以及相应的解决措施进行了探讨,以推动学校的教育教学改革。

退火工艺对高铬铸铁组织及性能的影响

用金相、SEM、X射线衍射相分析等手段 ,研究了含 2 0 %Cr的高铬铸铁在不同退火条件下的组织及性能。研究结果表明 ,以 85 0℃× 2h +6 80℃× 4h的退火工艺 ,显著降低了基体的硬度 ,同时也获得了较均匀的基体组织。

电渣重熔对32Mn-7Cr-1Mo-0.3N奥氏体钢低温冲击韧性的影响

电渣重熔32Mn7Cr1Mo0 .3N 奥氏体钢,在77 K 下的Cv= 132 J,显著高于重熔前的性能,重熔钢夹杂物数量减少且分布均匀,此时的断口为准解理特征。

我国搅拌摩擦焊技术的发展及展望

简要总结了搅拌摩擦焊技术在我国的发展历程,列举了几个国内有代表性的搅拌摩擦焊技术最新研究进展,同时对搅拌摩擦焊技术未来发展方向进行了展望。希望能够对搅拌摩擦焊技术研究与应用提供一些参考。

固溶温度对电渣重熔32Mn-7Cr-1Mo0.3N奥氏体钢低温韧度的影响

研究了固溶温度对真空熔炼后又进行电渣重熔的 32Mn 7Cr 1Mo 0 .3N奥氏体钢低温韧度的影响。结果表明 :随固溶温度的升高 ,不论是快冷还是缓冷的试样 。

2024铝合金控冷搅拌摩擦焊温度场数值模拟研究

基于Morfeo有限元分析平台,采用热流耦合、热力耦合相结合的方法,对空冷和水冷条件下2024铝合金搅拌摩擦焊初始阶段和稳定阶段的温度场分布、特征点焊接热循环进行了数值模拟,并对模拟结果进行了实验验证。结果表明:温度场高温区域均出现在搅拌工具轴肩下方的位置,且在搅拌工具后侧位置温度最高;空冷时各特征点焊接热循环的升温速率稍高于水冷的升温速率,而降温速率远远低于水冷时的速率。实际测试的焊接热循环与模拟预测值吻合较好。

离心铸造复合冷轧辊用高铬铸铁材料研究

设计了四种成分的高铬铸铁 ,并进行了拉伸、冲击及硬度等性能测试 ,并在此基础上讨论了合金元素对组织和性能的影响。最终选定的高铬铸铁成分为 ( % ) :3 .1 1 C,2 0 .1 9Cr,2 .0 5 Mo,0 .62 Si,0 .69Mn,1 .0 5Ni,0 .0 2 4S,0 .0 3 5 P。

20Cr高铬铸铁离心铸造铸态组织

对20Cr高铬铸铁离心铸造后的铸态组织进行了观察。结果表明:在离心铸造条件下,20Cr高铬铸铁的铸态组织为马氏体+M_7C_3型碳化物+残余奥氏体+M_(23)C_6型碳化物。上述组织的形成与实际冷却条件有关。

6082铝合金双轴肩FSW接头组织及腐蚀性能

利用光学显微镜及动电位极化曲线技术,研究了12 mm厚6082-T6铝合金双轴肩搅拌摩擦焊接头组织形貌及其电化学性能.结果表明,主轴转速600 r/min,焊接速度为300 mm/min,搅拌头倾角为0°的焊缝组织出现了明显的变化,焊合区组织发生了动态再结晶,形成细小的等轴晶结构;母材的腐蚀形貌比较粗糙,表面有较深的点蚀坑,而接头焊核区表面腐蚀形貌均一,点蚀现象较轻;动电位极化测试表明双轴肩搅拌摩擦焊接头焊核区的腐蚀电压比母材高,耐腐蚀性能比母材好.

氮强化高锰奥氏体钢热变形行为研究

利用Gleeble-3500热力模拟试验机在温度为1253～1423K，应变速率为0．1～10s^-1的条件下对32Mn-7Cr-1Mo-0．3N奥氏体钢进行了热压缩变形试验，测定了其真应力-应变曲线，观察了变形后的组织。试验结果表明，流变应力和峰值应变随变形温度的降低和应变速率的提高而增大。真应变为0．6时，在1423K、应变速率在0．1～10s^-1之间的试样均已发生完全动态再结晶；在1373K以下变形时，应变速率在0．1～10s^-1之间，试样发生部分动态再结晶。动态再结晶晶粒尺寸随着变形温度的升高而增大，随着应变速率的升高而减小。32Mn-7Cr-1Mo-0．3N奥氏体钢的热变形激活能Q值为469．03kJ／mol，并获得热变形方程。

自然时效对7050铝合金搅拌摩擦焊接头性能的影响

对2.5 mm 7050-T7451铝合金搅拌摩擦焊接头进行自然时效处理,时效时间分别为72 h和17 520 h.对时效处理的接头进行拉伸试验、显微硬度测试和微观组织观察,确定自然时效时间对接头的力学性能、硬度分布、微观组织以及析出物的影响规律.结果表明,自然时效17 520 h接头的屈服强度、抗拉强度和断后伸长率较自然时效72 h的接头分别提高了20%,12%和25%;自然时效17 520 h接头的焊核区和热力影响区的硬度相应的提高了约60 MPa;随着自然时效时间的延长,焊核区和热力影响区的溶质原子富集区(GP区)所占的比例升高、η'和η析出相增多,它们能够钉扎位错,使位错运动消耗更多的能量,从而提高了接头的强度和塑性.

FGH96合金惯性摩擦焊过程飞边形成的规律研究

基于FGH96合金的材料本构模型以及摩擦因数随温度的变化关系,利用DEFORM软件建立了FGH96合金惯性摩擦焊的热力耦合分析模型,研究了焊接过程中飞边的形成与温度及材料流动之间的关系.结果表明,在摩擦焊初期,由于温度与材料流动速度较低,飞边不易形成;当焊接过程达到稳态后,随着摩擦界面及其附近区域材料向摩擦界面两边界流动速度的增加,飞边形成并逐渐增大;飞边的尺寸大小以及弯曲程度随初始转速以及轴向压力的增加而增大,基于飞边形貌确定了FGH96合金惯性摩擦较合理的焊接工艺参数.