-50℃ 15MnNiNbDR钢制2000m^3乙烯球罐制造工艺的试验研究

通过-50℃低温钢15MnNiNbDR钢板以及配套锻件、配套焊接材料的应用研究,掌握乙烯装置用-45^-50℃的2000 m3乙烯球罐的制造关键技术;通过对制造过程中各关键环节的严格控制,研制出容积2000 m3、设计温度-45℃、设计压力1.75 MPa的乙烯球罐。

15MnNbR钢制2000m^3液化气球罐的焊接试验

针对新型球罐用钢 15MnNbR进行了焊接材料试验、焊接裂纹试验和系列温度冲击试验 ,结果表明 :目前市场上两种 15MnNbR钢焊条均可用于该钢的焊接 ;在工程应用中 ,预热温度在 12 5℃以上时一般不会出现冷裂纹 ;焊接线能量对焊缝的低温冲击韧性影响不大。

2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊接材料的再热裂纹敏感性试验方法探讨

在再热裂纹Gleeble试验的基础上,提出一种采用高温拉伸试验机对2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊接材料进行再热裂纹敏感性测试的方法。采用该方法测得的断面收缩率(ROA值)大于Gleeble的试验结果。用其他低合金钢板作为试板时,若坡口面未堆焊2.25Cr-1Mo-0.25V过渡层,则依据该方法制作的试样杂质元素含量相对较高,试验得到的ROA值较低。

钒改进钢在压力容器中的应用及发展趋势

介绍了有关标准规范对钒改进钢的规定,总结了国内外有关文献对该类钢在压力容器中的应用及存在的问题。重点讨论了焊接工艺、焊接材料、焊后热处理、再热裂纹等问题。

-50℃ 15MnNiNbDR钢制2000m^3乙烯球罐的安装工艺

介绍了国产首台乙烯装置用-45^-50℃2000 m3乙烯球罐的安装技术,通过对安装过程中的焊接工艺控制、热处理等关键环节的严格控制,成功完成该球罐的安装工作。

对“承压设备产品焊接试件的力学性能检验标准”的思考

承压设备包括钢制及有色金属类锅炉、压力容器、气瓶压力管道,关于承压设备产品焊接试件的力学性能检验,相关的各种标准和规范中各有不同的规定,本文对其中涉及到的一些规定和术语提出了一些观点,并对力学性能的检验过程和合格判据中存在的问题进行了探讨。

二次热循环对2.25Cr-1Mo-0.25V钢再热裂纹敏感性的影响

通过对2.25Cr-1Mo-0.25V钢及其焊缝金属进行不同二次热循环下的Gleeble试验,证实经过二次热循环后,2.25Cr-1Mo-0.25V钢母材的断面收缩率(ROA值)在各种焊后热处理温度下均有显著的提高,再热裂纹敏感性由原来的稍敏感降低为不敏感;对于焊缝金属来说,经过FG(R)-WM和IC(R)-WM的二次热循环模拟后,其ROA值均较CG(R)-WM有所提高,再热裂纹敏感性有所降低;而SC(R)-WM的模拟对其再热裂纹敏感性的影响不大。

多通道焊接工艺监控技术

O前言 焊接质量是焊接构件的生命，对于压力容器、锅炉、船舶、起重运输机械等安全性要求高的特殊产品尤其如此。随着社会的进步和科学技术的发展，大型工程和重要设备对焊接质量提出更高的要求，如大型石化装置的制造、安装，西气东输工程中的管道施工，大型球罐安装等，由于工程庞大，施工质量要求高，事故危害大，工程监理和质量控制单位需要借助微机监控装置对整个工程的焊接质量进行监测，从而确保国家大型工程的质量。应用和推广焊接质量自动监控仪，

使用国产药芯焊丝焊制锅炉压力容器条件尚不成熟

能否采用药芯焊丝焊制锅炉、压力容器是一个十分敏感的现实问题。某些药芯焊丝生产厂指责部分焊接作业标准严重滞后。一些工程单位也希望对FCAW（药芯焊丝电弧焊）工艺做出明确态度。希望该工艺得到认可。笔者经过近2年调研走访后认为不是制造标准“滞后”和“态度不明确”．而是国产药芯焊丝的现状．及已有的实践和数据．使得标准编制人员难以明确认可药芯焊丝焊制锅炉、压力容器。

2.25Cr-1Mo-0.25V钢加氢反应器开发与制造中的一些问题

由于对尺寸增大和高设计参数加氢反应器的需求,促使要制造更大、更重的高温钢加氢反应器。20世纪80年代开发了2.25Cr-1Mo-0.25V钢。钢中添加V后影响到焊接与热处理时的氢陷阱、氢扩散与应力松弛。制造规范需要进行调整,以防止焊接接头发生硬度高、韧性低以及持久强度低和开裂等问题。本文扼要介绍了以往2.25Cr-1Mo-0.25V钢容器制造过程中发生的一些问题及国外研究工作的进展,对国内需进行的工作提出了建议。

热输入对2.25Cr1MoV钢粗晶热影响区再热裂纹敏感性的影响

再热开裂曾多次在2.25Cr1MoV钢反应器的焊接粗晶热影响区（Coarse-grained heat affected zone,CGHAZ）部位发生,却很少在＂斜Y型坡口再热裂纹试验＂中出现。考虑两者之间的热输入差异,通过Gleeble热模拟试验研究热输入对2.25Cr1MoV钢CGHAZ再热裂纹敏感性的影响,并结合显微组织观察、硬度测定及断口分析,讨论热输入、组织和性能之间的关系。结果表明,在5~100 kJ/cm的热输入范围内,CGHAZ的再热裂纹敏感性随热输入的升高而增大,当热输入为35 k J/cm时,CGHAZ在675℃对再热开裂＂高度敏感＂,限制热输入在25 kJ/cm以内,将有效降低其再热裂纹敏感性。综合分析发现,模拟CGHAZ的高温塑性与其在高温拉伸试验后硬度的变化规律之间存在良好的对应关系。当软化现象发生时,拉伸试样的断裂模式为穿晶与沿晶的混合型断裂,具有较高的断面收缩率（Reduction of area,Ro A）,当二次硬化现象发生时,其断裂模式为均一的微孔聚集型沿晶断裂,RoA显著降低。试验结果从二次硬化的角度反映了高热输入条件下CGHAZ的再热脆化机理。

B610CF-L2与JFE-HITEN610U2L钢焊接裂纹敏感性对比研究

B610CF-L2与JFE-HI TEN610U2L同属ReL≥490 MPa低温、低焊接冷裂纹敏感性高强钢。在同等条件下,对这两种钢的焊接冷裂纹和再热裂纹敏感性进行试验,结果表明:其冷裂纹敏感性均较低,但具有一定的再热裂纹敏感性,且前者的再热裂纹敏感性比后者稍低。从而为今后低温球罐的建造提供借鉴。

3.5Ni钢的热成形工艺试验研究

对国产、进口两种牌号的３．５Ｎｉ钢板进行了模拟热成形加热试验以及热成形后的正火加回火热处理试验。试验结果表明，热成形过程会大大削弱钢板的低温韧性，正火加回火热处理是恢复钢板低温韧性的一个非常有效而又十分必要的手段。

NK-HITEN610U2L钢板焊接冷裂纹敏感性

论述了日本NKK公司生产的NK-HITEN 610U2L钢板的焊接冷裂纹敏感性试验,确定了球罐用此钢的焊接预热温度等焊接规范。分别采用了焊接热影响区最高硬度法、斜Y铁研裂纹法、正Y铁研裂纹法和窗形拘束裂纹法等冷裂纹评定试验方法。

10Ni3MoVD锻件焊接裂纹敏感性试验研究

采用多种试验方法对抗拉强度级别为610 MPa的-50℃低温高强钢锻件10Ni3MoVD焊接冷裂纹和再热裂纹敏感性进行试验和综合评定,为该锻件焊接和焊后热处理工艺的制订提供了可靠的依据。

07MnNiVDR再热裂纹敏感性及试验

采用热模拟后缓慢拉伸试验、夏比摆锤冲击试验、插销试验以及小铁研试验等方法,研究了调质高强钢07MnNiVDR的再热裂纹敏感性.热模拟研究表明,采用小热输入焊接时,该钢对再热裂纹不敏感;大热输入情况下,敏感温度在600℃左右.插销试验表明,该钢具有一定的再热裂纹敏感性,敏感温度在600℃左右.热模拟试验和插销试验的结果一致,小铁研试验不适合试验材料的再热裂纹敏感性研究.热模拟后缓慢拉伸是判断材料再热裂纹敏感性的有效方法,插销临界断裂初应力对生产有指导意义.尽管未在小铁研试验中发现明显再热裂纹,对该钢实施焊后热处理还应慎重.

12Mn Ni VR钢板焊接裂纹敏感性的试验研究

针对舞阳钢铁公司 (以下简称舞钢 )生产的 12MnNiVR(SPV4 90Q)钢用小铁研法、最高硬度法、插销法进行焊接冷、热裂纹试验 ,试验结果表明 :12MnNiVR钢不仅具有良好的抗冷裂纹能力 ,而且对再热裂纹不敏感。

08Cr2AlMo钢及其焊接接头回火脆性的试验研究

本文对 0 8Cr2AlMo钢及其焊接接头按规范进行了回火脆性试验。结果表明 ,钢材、R40 7焊条和 0 8Cr2AlMo焊丝的焊缝金属的回火脆化敏感性较低 ,均能满足抗回火脆化的设计要求。

07MnNiCrMoVDR钢再热裂纹敏感性试验

采用断面收缩率为判据,在热模拟试验机上用高温缓慢拉伸方法,研究了07MnNiCrMoVDR钢的再热裂纹敏感性。分别采用蠕变试验机和小铁研试验,并对研究结果进行了验证。结果表明,采用小热输入焊接时,该钢种对再热裂纹不敏感;大热输入情况下,该钢的再热裂纹敏感温度在600℃左右;实际焊接接头中一般不会出现再热裂纹。

2.25Cr-1Mo-0.25V锻件再热裂纹敏感性试验研究

采用两种再热裂纹试验方法对厚度为280mm的2.25Cr-1Mo-0.25V锻件进行试验,均测得其再热裂纹敏感温度为690℃,在敏感温度下的插销临界断裂应力为220MPa,有一定的再热裂纹敏感性。试验结果表明,两种试验方法的结果十分接近,均可用于2.25Cr-1Mo-0.25V锻件的再热裂纹敏感性测试。