连接管件内径滚压成形有限元模型的建立及分析

本文主要对V型连接管件内径滚压成形三维有限元模拟中的关键问题进行了研究。对实际加工中的模具进行了必要的简化, 建立起符合实际加工过程的有限元仿真模型, 对坯料网格进行合理的划分, 给出模具与坯料间接触区约束及速度边界条件的处理方法。结果表明, 有限元仿真能比较真实地反映实际加工情况; 变形区的速度场反映了金属产生塑性变形填入套管齿槽的成形行为; 得到了齿槽宽度对连接件的成形性及成形载荷的影响。该模拟计算对于探索复杂的内径滚压成形规律具有重要意义。

TC4合金流动旋压三维弹塑性有限元模拟

应用有限元软件MSC.Marc,建立了TC4合金筒形件流动旋压的三维弹塑性变形力学模型。研究了三轮同步热反旋过程中的三维变形图,管坯表面应力、应变以及旋压力分布规律。这对于优化TC4管材旋压工艺和缺陷的科学预报有重要的指导意义。

LF6合金小锥度铝筒旋压成形实验研究

介绍了采用圆板坯旋压成形半锥角小于1°的LF6铝合金锥筒的成形试验。试验采用了平板毛坯、直筒与小锥度两套芯模、普旋加强旋的成形方案,在直筒芯模上把圆板坯加热普旋成圆筒,圆筒切底后在室温下对其强旋减薄,最后改用小锥度芯模加热普旋成小锥度筒。结果表明:确保旋前板坯的高质量,避免出现局部缺陷,控制好热旋时的加热温度是能够顺利成形的必要条件;LF6合金具有良好的旋压性能,选择合理的工艺参数,采用圆板坯可以旋压出半锥角小于1°的无缝筒。

钛合金连接管件内径滚压成形的数值模拟

采用有限元软件DEFORM3D对U型套管形状钛合金连接管件内径滚压成形过程进行了三维刚塑性有限元模拟,得到变形区的速度场,以掌握管壁金属产生塑性变形填入套管凹槽的成形行为。并对影响连接件性能的齿槽尺寸、压下量进行了模拟,这对分析连接件密封质量具有一定的指导意义。

LF6合金锻坯旋压成形小锥度铝筒实验研究

介绍了半锥角<1°的LF6合金锥筒旋压成形过程。实验表明,LF6合金小锥度铝筒零件,用筒形锻坯在直筒芯模上变薄旋压,再用小锥度芯模普旋收锥成形是可行的。文章分别对确定初始锻坯尺寸、室温下强旋变薄铝筒、加热普旋成锥形零件以及实验中出现的问题进行了说明。实验为LF6合金小角度无缝锥筒塑性加工成形提供了参考。

钛合金薄壁舱段热普旋过程凸缘失稳现象研究

旋压道次与轨迹及排布决定TC4钛合金热普旋零件的成形精度。道次多、旋压时间长,整个热旋系统的膨胀会较难控制,道次少,变形量大易引起不均匀变形导致零件失稳,因此优化TC4钛合金热普旋的道次与轨迹尤为重要。

新型高温钛合金成形工艺探索

通过分析合金的材料特点、材料对塑性成形工艺条件的要求,研究了Ti750合金的热压、热旋压、超塑、焊接工艺性能。结果表明:该合金的热旋压成形工艺性较差;热压与超塑成形工艺性较好;合金具有较好的焊接性能。

筒形件正旋隆起及旋压力三维有限元模拟分析

应用有限元软件MSC .Marc ,对TC4筒形件热旋正旋成形过程进行三维弹塑性有限元模拟研究 ,建立起正旋成形的三维有限元计算模型 ,分析了旋压加工中隆起现象 ,计算了旋压力 ,得到了工艺参数对隆起及旋压力的影响关系。

燃气用具连接用软管的强制性国家标准解读

本文说明了燃气用具连接用软管的三项强制性国家标准GB41317-2024[1]《燃气用具连接用不锈钢波纹软管》、GB44017-2024[2]《燃气用具连接用金属包覆软管》与GB44023-2024[3]《燃气用具连接内用橡胶复合软管》的发布背景和目的,并分别对比了GB41317-2024与GB/T41317-2022[4]、GB44017-2024与CJ/T490-2016[5]、GB44023-2024与CJ/T 491-2016[6]的技术内容差异及其解读。

LF6合金流动旋压筒坯开裂原因分析

本文主要分析了LF6合金流动旋压筒坯各种裂纹的产生原因.针对LF6合金筒形件室温下反旋成形时出现过几种不同类型的开裂现象,结合理论分析结果,对各种裂纹的产生原因给出详细的解释.结果表明:减薄率过大容易导致筒坯极限开裂并且裂纹方向通常与轴线呈45°角;减薄率过小导致筒内壁产生环向裂纹;隆起过大容易导致零件失稳开裂;旋轮圆角半径过大容易引起筒壁上产生纵向裂纹.这有助于我们进一步认识流动旋压产品裂纹的产生机理,对于优化工艺参数具有指导意义.

A Study of the Linguistic Features of O.Henry’s Novels in High School English Teaching

Introduction O.Henry is one of the most famous writers in the United States.Most of his works are based on critical reality and reflect on the social problems of the author's era.These novels profoundly reveal the gap between the rich and the poor in society,the cruelty of the capitalist system,and the fragility of morality and humanity.

智能监控应用平台告警关联大数据分析算法探讨

通过构建智能监控应用平台挖掘和分析海量告警数据,利用告警关联大数据分析方法快速定位故障,并通过测试和分析实际数据,实现自动化和智能化的告警关联。

排气管形式对排气管阻力及燃烧性能的影响

燃气采暖热水炉的排气管形式(包括排气管长度、挡风圈内直径、弯头数量)影响排气管阻力,从而影响燃气采暖热水炉的燃烧性能。通过实验测试不同排气管形式对排气管阻力及燃烧性能的影响,介绍实验装置及方法,对实验数据进行分析。实验分别在不同排气管长度、挡风圈内直径、90°弯头数量的工况下进行,记录相应工况下的引风机出口压力、排气管出口压力、NOx体积分数等参数,计算排气管阻力、烟气体积流量、燃气采暖热水炉的热效率、过剩空气系数。研究表明:排气管阻力与挡风圈内直径之间呈非线性负相关,挡风圈内直径越小,排气管阻力增长速度越快。对于内直径60 mm的搪瓷排气管,1个90°弯头的阻力约为2.5 m排气管的阻力。热效率、NOx体积分数随着排气管阻力的增加近似呈线性增加,过剩空气系数、烟气体积流量随着排气管阻力的增加近似呈线性减小。安装合适长度的给排气管和合适数量的弯头时,可以与原配给排气管加装相应的挡风圈时的排气管阻力、烟气体积流量达到基本相同,燃烧工况也较为相近。

燃气采暖热水炉测试装置热损失测试方法

通过对燃气采暖热水炉测试装置热损失进行理论计算、实验测试与数据分析,发现对于同一测试装置,测试装置单位时间热损失Φ_0和循环水温度与环境温度的温差ΔT之间存在线性关系。可根据循环水温度与环境温度的温差ΔT,按照由实验数据拟合的关系式直接计算测试装置单位时间热损失(拟合值)Φ_0,然后根据供暖热效率的测试时间,计算得到测试装置热损失(拟合值) Q_0,然后计算供暖热效率。用Q_0计算得到的供暖热效率与用测试装置热损失(实测值)得到的供暖热效率的偏差的绝对值小于或等于0. 1%。这样,可以简化测试流程,缩短测试时间,提高工作效率。

燃气采暖热水炉低氮氧化物燃烧技术分析

分析燃气采暖热水炉常用的8种低氮氧化物燃烧技术的原理、特点、存在的问题,8种技术分别是:技术1,罩极式交流风机+更多单片燃烧器的普通燃烧器+单通道燃气比例阀;技术2,罩极式交流风机+水冷燃烧器+单通道燃气比例阀;技术3,罩极式交流风机+水冷燃烧器+双通道燃气比例阀;技术4,直流无刷变速风机+水冷燃烧器+单通道燃气比例阀;技术5,罩极式交流风机+控制器程序控制改变风机转速+水冷燃烧器+单通道燃气比例阀;技术6,罩极式交流风机+控制器程序控制改变风机转速+水冷燃烧器+双通道燃气比例阀;技术7,带霍尔传感器的罩极式交流风机+控制器程序控制改变风机转速+水冷燃烧器+单通道燃气比例阀;技术8,带霍尔传感器的罩极式交流风机+控制器程序控制改变风机转速+水冷燃烧器+双通道燃气比例阀。分析表明:采用技术1的燃气采暖热水炉因其性能稳定、造价低,在对氮氧化物排放量要求在100mg/(kW·h)以下的地区,是较好的选择。采用技术4的燃气采暖热水炉虽然造价高,但性能稳定、氮氧化物排放量较低,在对氮氧化物排放量要求在50 mg/(kW·h)以下的地区应用更为适合。从造价和氮氧化物排放效果来看,技术5和技术7有一定优势。从运行性能和氮氧化物排放效果来看,技术6和技术8有更好的发展前景。从运行稳定性来看,采用技术2和技术3的燃气采暖热水炉在使用中有一定的局限性。

燃气采暖热水炉加热时间试验方法分析

针对GB 25034-2010《燃气采暖热水炉》中生活热水模式下加热时间的试验方法,在相同试验条件下,达到热平衡后冷却过程的不同操作模式下加热时间的测试结果不同。选取1台全预混冷凝式燃气暖浴两用炉,采用4种操作模式进行生活热水模式下的加热时间试验,4种模式是:试验样机直接关机(模式1)、断开样机电源(模式2)、切断燃气供应(模式3)、切断燃气供应且对样机供暖循环系统重新补水(模式4)。试验结果显示,模式1~4的加热时间依次增加。影响4种模式加热时间不同的主要原因为生活热水冷却完成后,热交换器内储存的热量不同。模式1、2热交换器内储存的热量较多,故加热时间较短;模式3热交换器内储存的热量较少,故加热时间相对较长;模式4热交换器内没有储存热量,故加热时间最长。对于模式1、2,加热时间的区别在于燃烧过程,模式1的直接关机不会被默认为发生故障,而模式2的断开电源则被默认为发生故障,在重新点燃后有燃烧稳定时间,导致模式2的加热时间比模式1长。

主成分分析的燃气采暖热水炉运行性能评价

选取燃气采暖热水炉运行过程中额定热输入时供暖热效率、干烟气中O2体积分数、干烟气中CO体积分数、干烟气中CO2体积分数、干烟气中NOx体积分数及排烟温度6个指标,并随机挑选40个样本进行了相关试验。利用主成分分析法建立了燃气采暖热水炉运行性能评价模型。主成分分析结果显示,基于该方法转换后的3个主成分指标能够代替原来6个指标88.9%的信息量,该方法能够将复杂的信息简单化,且能够获得量化的评价指标,可以应用于燃气采暖热水炉运行性能的定量评价。研究中关注到:考虑到特征向量的非唯一性,应注意软件选取的特征向量是否合适的问题,并给出了验证和确定方法。验证结果显示,SPSS数据分析软件选取的特征向量对文中案例的主成分1、主成分2是合适的,对主成分3是不合适的,应乘以-1后再参与运算。

唯有小如故

谢尔曼曾说:'人生是一望无际的树林,而我是穿行而过的风'。是啊人生数十载,弹指间,刹那芳华。但风吹过,喧嚣平际之后,有些人会留下亘古不变的声音,为何?初冬的墓园,灰蒙蒙,有些冷清。几缕阳光穿过树梢,丝绸般荡漾出你的笑脸——赫本,我们永远的女神。你天生丽质,又有远大抱负,当大家纷纷劝说她有靠颜值去演大电影时,赫本坚定的摇了摇头,并选择从最小的群众演员做起。

中欧实验室燃气采暖热水炉能效一致性分析

为了对比中欧燃气采暖热水炉实验室检测水平的一致性,选取1台某品牌试验样机,分别在欧洲实验室、该品牌国内实验室和国家燃气用具质量监督检验中心实验室进行热效率检验,并根据燃气采暖热水炉的热平衡及效率计算公式计算试验样机的理论热效率。以实测热效率作为参加结果,以理论计算热效率作为参考值,采用Z比分数方法对测试结果进行分析。结果显示,3个实验室的|Z|均小于2,能力判定均为满意,即3个实验室的能效检测水平和检验数据一致性较好,实验室之间的差异较小。

水冷低氮燃气采暖热水炉气流监控方式对比分析

结合燃气采暖热水炉的气流监控装置,对比分析了水冷低氮燃气采暖热水炉常用的7种气流监控方式的监控原理和测试方法,明确了各种监控方式存在的技术难点和特点,为该类产品的优化设计提供参考。