计及无功优化的分布式电源选址与定容

为提高电网的电压水平和降低线路损耗,在分布式电源选址与定容的基础上,加入了无功优化。根据分布式电源出力情况,将计及无功优化的分布式电源选址与定容问题分解成分布式电源并网和切除两种模式,即DG满出力时配电网网损、电压偏移及静态电压稳定裕度综合目标最优和DG零出力时电压合格为约束条件下的配电网网损最小,通过加权法将多目标转换成单目标。运用免疫算法对含分布式电源的33节点的配电系统进行算例分析,证明了计及无功优化的分布式电源选址定容的优越性。通过无功优化和分布式电源选址定容的优化分析,得出了当同时考虑两者时,优化效果最佳。

锚链钢冷弯开裂及塑性不合格原因研究

涟钢锚链钢的冷弯和物检合格率 1996年为 99.4%,1997年上半年只有 98.47%,为此组织了专门的调查研究 ,发现保护渣使钢锭表面增碳是冷弯开裂的主要原因 ,轧钢加热时间过长或温度过高 ,试样的加工等也是影响因素。采取相应的措施后 ,1998年涟钢锚链钢的合格率达到 10 0 %。

降低优质钢连铸坯角部纵裂废品的实践

现场实践发现涟钢一炼钢厂铸坯角部纵裂产生于结晶器,其主要原因是铜管磨损超标，足辊未对中，结晶器振动不平稳，结晶器冷却水速达不到要求．坯壳与结晶器壁间气隙不均匀，使相邻面坯壳厚度不一，在角部产生应力集中，使角部开裂。采取相应措施后，纵裂废品量与废品率大幅度下降．

CSP板坯(Q235B)高温力学性能试验研究

采用Gleeble1500对CSP连铸坯（Q235B）进行了热模拟研究;分析了试验温度为800、900、1100℃的横、纵向试样的组织和断口形貌及晶界的元素偏析和夹杂物.结果表明：CSP生产的Q235B连铸坯在600～1 320℃间存在2个脆性温度区,即1 320～1 200℃的第Ⅰ脆性温度区域和600～1 000℃的第Ⅲ脆性温度区域;在1 000～1 200℃温度范围内,Q235B钢具有良好的塑性.而在800℃时试样的Z值为8.46%.Q235B钢的第Ⅲ类脆性区的脆化原因：一方面是形变诱导铁素体呈网状析出,产生应力集中;另一方面是奥氏体低温区域发生的氮化物（AlN）析出产生的晶界脆化.AlN在奥氏体晶界的析出,在拉伸力的作用下易形成应力集中源,使空洞形成、长大并聚集,是铸坯裂纹源.

薄板坯连铸连轧生产65Mn钢的CCT曲线和淬透性

利用Formaster热膨胀仪和金相法,测定了薄板坯连铸连轧工艺(CSP)生产的高碳高强度65Mn钢的CCT曲线,测得临界点为AC1=719℃,AC3=747℃,Ms=267℃,临界冷却速率为35℃/s。使用扫描电镜和硬度仪分析表明,薄板坯连铸连轧工艺生产的65Mn钢的淬火组织细小均匀,硬度高,比传统工艺生产的65Mn钢的淬透性好。

薄板坯连铸连轧65Mn钢的热轧组织与力学性能

利用光学显微镜,扫描电子显微镜（SEM）,透射电子显微镜（TEM）和拉伸试验机,硬度仪分析薄板坯连铸连轧工艺CSP生产的高碳高强度钢65Mn的热轧板微观组织与力学性能。该钢主要由珠光体和少量多边形铁素体组成,珠光体片层间距在0.2-0.5μm之间。该钢的平均屈服强度为489MPa,硬度为HRC22.3,伸长率达到18%;没有明显的C和Mn元素偏析,力学性能分布均匀。通过与传统连铸工艺生产的65Mn钢热轧组织与力学性能对比,CSP工艺生产的65Mn钢的组织更加细小,性能更加优良和均匀。

CSP板卷边部裂纹影响因素分析

对钢中碳含量、Ca/Als、拉速、结晶器振动及二冷制度等工艺因素进行了综合分析,并从理论上对钢中氮含量、钢中铝含量及AlN质点析出等方面进行了阐述,指出了影响CSP板卷边部裂纹的主要因素是结晶器振动和二冷制度,为生产实践中减少CSP板卷边部裂纹发生指明了方向。

薄板坯连铸连轧30CrMo钢的热轧组织与力学性能

利用光学显微镜、扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)、拉伸试验机和硬度仪分析了薄板坯连铸连轧生产的30CrMo钢的热轧微观组织和力学性能。结果表明,该钢主要由珠光体和铁素体组成,珠光体的表观片层间距在0.5μm以下,铁素体晶粒尺寸在5μm以下。该钢热轧屈服强度为461 MPa,抗拉强度达677 MPa,硬度为96.8 HRB,伸长率达23%。与传统厚板坯连铸工艺生产的30CrMo钢热轧组织比,CSP工艺生产的30CrMo钢的组织更细小,综合性能更优良。

卷取温度、冷轧总变形量对含硼08Al钢力学性能的影响

以CSP工艺在不同卷取温度下生产的含B（（40-60）×10^-6,质量分数）和无B 08A1的冷轧基板为实验材料,采用不同的冷轧总变形量进行冷轧退火后,通过单向拉伸实验对两种钢的基本成形性能指标（r值、n值）和力学性能指标（屈服强度、抗拉强度、伸长率）进行测定,并对卷取温度为620℃、冷轧总压下量为75%的两种钢的退火试样进行织构测试和EBSD分析。对比分析发现,卷取温度、冷轧压下量对退火后的无B 08Al钢和含B 08A1钢成形性能及力学性能的影响显著,ODF和EBSD分析表明,含B钢中的γ纤维织构组分要低于无B钢,而旋转立方织构（{001}〈110〉）和Goss织构（{011}〈100〉）明显高于无B钢。

CSP热轧板卷边部裂纹成因

用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜和能谱分析等方法研究了涟钢CSP热轧板卷边部裂纹的成因.结果表明:连铸坯表面的深振痕是热轧板卷边部裂纹的起源,连铸坯角部过冷导致奥氏体晶界AlN的细小析出,加剧了连铸坯对裂纹的敏感性.连铸坯经过精轧机组的轧制后,连铸坯表面的横裂纹扩展成为热轧板卷的锯齿状裂纹,严重时会造成烂边或掉块.

基于多种群免疫算法的分布式电源选址与定容

分布式电源接入配电网时,其接入位置和容量会对电网的运行和规划产生很大影响。在分布式电源个数、位置和单个容量等影响因数下,以配电网网损、电压偏移及静态电压稳定裕度为目标,借鉴遗传算法中采用并行机制避免收敛于局部最优解的思想,建立了多种群免疫算法。并对配电网33节点接入2个DG进行选址和定容优化,结果说明了DG并网使各目标都得到优化。与普通免疫算法相比较,多种群免疫算法具有更好的寻优能力。采用该方法对DG选址定容进行研究,对配电网的经济、安全运行具有重要意义。

Q235B薄板坯高温塑性的研究

根据Cleeble1500热/应变模拟试验机测试的CSP薄板坯连铸工艺生产的成分（％）为0．16～0．20C，0．020～0．060Alt Q235B钢的70mm×1500mm薄板坯600～1400℃热塑性曲线，得出连铸坯第Ⅲ脆性区为700～900℃，如在此温度范围矫直，铸坯易产生裂纹。通过扫描电镜分析断口形貌和电子探针的成分分析，得出形变诱导铁索体呈网状析出和奥氏体在低温区域析出氮化物（AIN）导致铸坯脆化。

CSP工艺生产热轧板卷边裂的分析和控制

经分析得出涟钢采用CSP工艺生产SS400钢板卷时,因不合理的二冷水量使70 mm薄板坯横向冷却不均匀和角部过冷,导致奥氏体中AlN析出造成晶界脆性,带钢在弯曲和矫直时产生边裂。通过控制钢中AlS含量为0．02％～0．03％及减少连铸过程吸氮和降低板坯边缘二冷水量等工艺措施,使SS400钢板卷的优等品率从92．27％提高到98．09％。

自选择问题对审计收费的影响——来自中国上市公司的经验证据

文章运用Chaney、Jeter和Shivakumar(2004)的研究方法,以2002年我国证券市场A股上市公司为研究样本,对自选择问题对我国审计收费的影响进行了经验性探索。研究发现:(1)自选择问题对审计费用存在显著影响,考虑自选择因素后,大所会调低对自己客户的审计收费,小所则反之;(2)不同规模的事务所对审计服务的定价方式存在差异;(3)选择大所的公司如果聘请小所,审计收费将会下降,说明这类客户偏好大所的高质量审计服务,并为此支付了更高的费用;选择小所的公司如果聘请大所,审计收费会显著上升,这部分公司可能出于降低成本才聘请了小所。

20MnVB圆钢开发

本文主要介绍了连铸生产20MnVB的工艺和试制结果。20MnVB钢水易氧化，连铸坯裂纹敏感性强。采取相应的措施。开发取得了成功。

20MnVB圆钢的开发

介绍了连铸—一火成材轧制生产 2 0 Mn V B圆钢的试生产工艺及试制结果。并对生产过程中冶炼、连铸、轧材的成分及质量控制进行了分析讨论。

中碳含硼钢氮含量的控制

采用氧氮分析仪分析湖南华菱涟源钢铁集团有限公司中碳含硼钢A36-LB在生产各工序中氮含量的变化,研究其吸氮原因。结果表明,转炉终点碳含量控制不稳定是造成该厂钢中氮含量波动的主要因素;虽然转炉终点碳含量高可以降低钢中的氮含量,但同时也会导致钢中磷含量增高;在LF精炼整个过程中钢水增氮约11×10-6,增氮较多,其中原材料增氮并不是主要原因,主要原因是电弧加热过程增氮较为严重;连铸工艺段增氮较少,保护浇铸较好。

薄板坯连铸连轧生产冷轧基板的工艺与组织性能分析

比较分析了薄板坯连铸连轧的工艺特征,轧制工艺特点及板坯热历史,第二相粒子的析出行为,传统流程与TSCR流程中低碳钢的组织、析出、位错、性能差异等,结合薄板坯连铸连轧生产低碳钢板力学性能的生产统计结果实例,提出了冷轧冲压板用热轧基板的成分和性能要求及解决的途径,并给出了在CSP线上进行冷轧基板的冶金成分与工艺控制的生产性试验的初步结果。

BOF-CSP线低强度冷轧基板的开发

对BOF-LF-CSP生产冷轧基板的主要强化因素进行了系统分析和控制。细晶强化是冷轧基板强化的主要表现形式,屈服强度的高低与晶粒的大小有明显的对应关系;通过对炼钢、精炼和连铸工艺的优化,钢水中平均w([S i])≤0.02%,w([N])≤30×10-6;控轧控冷的目的是控制动态再结晶和有利于晶粒长大,开轧温度、终轧温度和卷取温度是影响强度的3个重要轧制参数。采取相应措施后,冷轧基板的强度大幅降低。

烟气(水蒸气)混注喷射泵结构设计

本文提出了将蒸汽喷射泵应用于蒸汽—烟道气混注的新思路.蒸汽喷射泵注汽锅炉产生的高压水蒸气为动力,可以为伴随注汽锅炉产生的烟道气提供足够的能量,使其与水蒸气充分发生混合,并将混合后的气体注入油井.依据工程热力学基本理论与喷射泵工作的基本原理,对蒸汽喷射泵用于稠油井注烟道气进行了可行性研究和论证;