PVDF/改性BaTiO_3复合材料介电性能研究

用硅烷和钛酸酯偶联剂对 Ba Ti O3粉进行了表面处理 ,使用溶剂法制备了 PVDF/Ba Ti O3复合薄膜。通过疏水亲油实验定性地分析了硅烷和钛酸酯偶联剂对 Ba Ti O3粉的偶联作用可以改善 PVDF/Ba-Ti O3的界面结合 ,通过测定 PVDF/Ba Ti O3的介电常数和介电损耗角正切值表征了复合材料的介电性能 ,PVDF/Ba Ti O3扫描电子显微镜 (SEM)的微观形态分析发现 ,经过偶联剂表面处理 ,Ba Ti O3粉在PVDF中的分散情况改善 。

改性纳米CaCO_3/HDPE复合材料性能的研究

在 HDPE中加入高分子偶联剂改性的纳米 Ca CO3 ,测试了复合材料的力学性能和流变性能。发现高分子偶联剂的加入改善了无机粒子和聚合物间的结合 ,促进了无机粒子在体系中的均匀分散 ,使体系的力学性能上升 ,高分子偶联剂的最佳使用量 (质量分数 )是 1% ;纳米 Ca CO3 的加入减小了体系的弹性 ,增加了刚性 ,改善了材料的挤出特性 ,对体系的流变性能没有产生大的影响。

高岭土/四针状ZnO晶须填充UHMWPE的研究

采用超细高岭土和四针状ZnO晶须对超高分子量聚乙烯 (UHMWPE)进行物理填充改性 ,研究了这 2种填料对于UHMWPE摩擦磨损性能的影响。结果表明 ,四针状ZnO晶须和高岭土都可以降低UHMWPE摩擦系数和磨损率 ,同时二者具有的协同效应 ,在 4 .5 %四针状ZnO晶须和 4 .5 %高岭土的用量时 ,摩擦系数最低 ;在 6 %四针状ZnO晶须和3%高岭土的用量时 ,磨损率最小。SEM表明 2种填料的磨损机理存在差异。复合填充时 ,四针状ZnO晶须可以限制高岭土磨屑的产生 ,进一步降低材料的磨损率。

PVC的微发泡处理及PVC/CaCO_3的原位复合

研究了用原位生成法制备PVC/纳米CaCO3复合母粒的过程. 首先利用混合溶剂将PVC粉料溶胀,同时带入发泡剂偶氮二异丁腈,在112oC下进行固相微发泡. 利用已发泡的PVC,采用原位生成法制备了纳米CaCO3/PVC复合母粒. 通过扫描电镜观察,发现已发泡PVC颗粒表面布满微孔,纳米级CaCO3填充在PVC孔洞里. PVC/纳米CaCO3复合母粒同时起到了增韧增强的作用.

超微细Al_2O_3增韧增强聚苯乙烯的研究

通过室温填充本体聚合制备了聚苯乙烯／Ａｌ_２Ｏ_３复合材料。并通过力学性能测试证明半径小于０．５μｍ的超微细Ａｌ_２Ｏ_３粒子能增韧增强聚苯乙烯，且基体层的临界增韧厚度为０．１μｍ，而大于５μｍ的Ａｌ_２Ｏ_３对聚苯乙烯无增韧增强作用。扫描电镜照片显示超微细Ａｌ_２Ｏ_３均匀地分散在聚苯乙烯中而未发生团集。ＤＳＣ分析结果说明，超微细Ａｌ_２Ｏ_３的加入提高了聚苯乙烯的耐热性，并且预示聚苯乙烯和超微细Ａｌ_２Ｏ_３有化学结合。

HDPE/高岭土复合材料的制备与性能

用硅烷类偶联剂 (KH- 5 70 )和高分子偶联剂处理高岭土 ,研究了高岭土疏水值的变化 ;制备了高岭土 / HDPE复合材料 ,研究了材料的力学性能。结果表明 :在 HDPE中填充用偶联剂处理的高岭土 ,可起到增韧增强作用 ,其中 KH- 5 70的最佳用量为 2 % ,高分子偶联剂的最佳用量为 1% ;在相同用量时 ,高分子偶联剂处理的高岭土比 KH- 5 70处理的高岭土具有更好的增韧增强效果。

聚合物/无机纳米复合材料的制备技术研究进展

综述了聚合物/无机纳米粒子复合材料制备技术的最新研究进展,介绍了插层复合技术、溶胶-凝胶技术、在位分散技术、共混技术、离子交换技术和反向扩散技术等方面的最新研究成果。

大分子改性滑石粉/PP复合工艺及结构研究

用转矩流变仪研究了大分子偶联剂改性的滑石粉与聚丙烯的混炼性能 ,测得了转距与时间、温度、配方、转速的关系曲线。通过研究 PP的熔化时间 Tm、转矩对时间的积分 (TTQ)、平衡转距与偶联剂的用量、滑石粉的填充量的关系 ,结果证明 ,滑石粉能改善 PP的加工性能 ,滑石粉 /PP复合材料的断面扫描电镜证实大分子偶联剂的使用能有效地改善

纳米晶PVC和纳米CaCO_3在PVC型材中的应用

将制备的纳米晶 PVC和纳米 Ca CO3/ PVC母料加入 PVC管材和异型材配方中 ,制备了纳米晶 PVC和纳米Ca CO3/ PVC母料改性的 PVC管材和异型材 ,探讨了纳米晶 PVC含量、纳米 Ca CO3含量对管材和异型材加工性能。

刚性粒子/聚合物复合体系的增韧增强作用

综述了刚性粒子增韧聚合物的由来及增韧机理。重点介绍了塑性形变理论及晶型转变理论。介绍了刚性柱子尺寸对韧性的影响,讨论了各理论存在的问题。

液态锡及锡铅合金对聚丙烯的促流作用

用球形颗粒填充聚丙烯（ＰＰ）的流变模型及两组分同心层状结构的流变模型的串联，推导出了液态低熔点金属／聚丙烯（ＬＭＰＭ／ＰＰ）复合体系的粘度与组成的关系式。通过测定ＬＭＰＭ／ＰＰ复合体系的流变曲线可知，加入少量ＬＭＰＭ，ＰＰ熔体粘度显著下降，表明液态ＬＭＰＭ对聚丙烯有明显的促流作用。随着ＬＭＰＭ用量的增加，ＬＭＰＭ／ＰＰ复合体系由假塑性流体变为牛顿流体。随着偶联剂用量增加。

聚丙烯-锡复合材料的研究

通过熔融混炼制备了ＰＰ－Ｓｎ复合材料。用ＳＥＭ观察了复合材料的形态结构，用ＷＡＸＤ研究了ＰＰ的晶型结构，并对复合体系的加工性能、复合材料的力学性能、导电性能进行了研究。结果证实：Ｓｎ粒子是ＰＰ的成核剂并能诱发ＰＰ的β－晶型产生；Ｓｎ粒子加入能显著地提高ＰＰ加工性能；ＰＰ－Ｓｎ纳米粒子复合材料具有优良的电学性能。

两种溴阻燃剂对聚乙烯阻燃性能的研究

讨论了十溴二苯醚(DBDPO)和八溴二苯醚(OBDPO)对低密度聚乙烯(LDPE)的阻燃性能和拉伸强度的影响。通过热分析法(DSC)和热重法(TG)比较了DBDPO和OBDPO分解行为的差异。结果表明,DBDPO对LDPE拉伸强度下降的影响比OBDPO大。极限氧指数(LOI)测试表明Sb2O3能够与溴阻燃剂产生协同作用,显著增强阻燃剂的阻燃性能;DBDPO对LDPE的阻燃性能优于OBDPO;用DBDPO为阻燃剂时,其最佳用量约为12%(质量分数),DBDPO与Sb2O3的最佳比例是3∶1;以OBDPO为阻燃剂时,最佳用量约为16%,与Sb2O3的最佳比例是2.5∶1。

LMPM/PP原位复合材料微纤结构的形成

采用①毛细管直接挤出,②熔融混炼毛细管挤出和③熔融混炼单螺杆挤出三种加工法制备了低熔点金属(LMPM)与聚丙烯(PP)的原位复合材料。研究了加工方法及LMPM用量对复合材料形态结构的影响。结果发现,方法③较易使LMPM在PP基体中原位成纤;LMPM用量较少时不易成纤,但在保证LMPM能成纤的条件下,LMPM用量越少,LMPM纤维越细;在成型时赋予拉伸力,LMPM更易成纤。提出了剪切拉伸使LMPM液球变形成纤以及取向的PP分子将LMPM割裂成纤的机理。

聚合物基导电复合材料的导电机理

本文对炭黑填充聚合物和金属填充聚合物的导电特性和影响导电性能的因素进行了综述。简要地介绍蒙特卡罗统计方法、凝胶化理论。

LMPM/PP复合材料中PP的晶型结构

用宽角Ｘ射线衍射（ＷＡＸＤ）研究了低熔点金属（ＬＭＰＭ）／ＰＰ复合材料中ＰＰ的晶型结构、结晶度、β晶型含量以及α晶型的微观尺寸。发现ＬＭＰＭ用量增加、ＬＭＰＭ粒径减小、加入偶联剂以及提高混炼转速有利于ＰＰ形成β晶型，并使α晶型的微观尺寸变小，但结晶度变化不大。这种规律归结于ＬＭＰＭ的异相成核作用以及复合材料在冷却时内部大的温度梯度。

纳米晶PVC在PVC/CaCO_3复合材料中的作用

研究了不同粒径的纳米晶PVC的增韧、增强作用及对纳米CaCO3 改性时偶联剂对材料力学性能的影响。结果表明 :两种粒径的纳米晶PVC均能起到显著的增韧和增强作用 ,且粒径小的纳米晶PVC作用更明显。材料拉伸强度、冲击强度随偶联剂含量的增加而提高。纳米晶PVC和纳米CaCO3 使复合材料达到工程材料的标准。

辉绿岩增强PVC复合材料

通过密炼、压制成型制备了辉绿岩短纤维增强聚氯乙烯复合材料 ,研究了辉绿岩纤维增强聚氯乙烯复合材料中辉绿岩纤维的表面处理及加入量对力学性能的影响 ,并用SEM对复合材料的界面及其对复合材料力学性能的影响进行了表征。结果表明 :细质辉绿岩的增强效果较好 ,填充 2 0wt%的细质辉绿岩使拉伸强度提高了 35 % ,填充 10wt%的细质辉绿岩使冲击强度提高了 75 %。

LMPM/PP复合材料的导电性能

通过挤出拉伸制备了ＬＭＰＭ／ＰＰ复合材料。测定了ＬＭＰＭ／ＰＰ复合材料的体积电阻率，并由此计算了复合材料对电磁波辐射的屏蔽效率。结果表明，复合材料导电的临界体积分数φｃ与ＬＭＰＭ的形态结构密切相关，ＬＭＰＭ越细，φｃ越低；当ＬＭＰＭ形成纤维后，φｃ更低。ＬＭＰＭ为０．１μｍ时，φｃ＝６％，再挤出拉伸时，φｃ＝２％。只有当φ＞φｃ，ＬＭＰＭ／ＰＰ复合材料对电磁波辐射才有屏蔽作用，且屏蔽效率与（φ－φｃ）成线性关系。

低熔点金属与聚合物原位复合的构思

重点介绍了金属作为导电复合材料填料所需解决的问题；刚性粒子增韧聚合物的难点及应采取的措施； ＴＬＣＰ与 ＴＰ原位复合的新思想及目前存在的问题；提出了低熔点金属与聚合物原位复合拟实现导电、增韧、增强和可加工性的统一的设想．