水合氧化铈铝柱撑锂皂石对氟的吸附性能研究

以锂皂石为层间黏土原料,通过微波插层反应,制备了水合氧化铈铝柱撑锂皂石新型层柱材料,采用FTIR、XRD、SEM等分析手段对材料的结构进行了表征,并研究了该材料对氟的吸附性能.结果表明,水合氧化铈铝进入锂皂石层间,形成具有层状微晶结构的柱撑锂皂石材料.随着铈铝柱化剂与锂皂石质量比(Xm)的增大,材料片层结构的层间距扩大、结晶度提高、表面结构更丰富.该材料对F-的吸附率随Xm、吸附剂用量的增大而提高,吸附过程符合Langmuir等温吸附方程;当Xm达到0.1、吸附剂用量为0.2g/L时,该材料在60min内对F-的吸附率可达到90%,吸附量达13.5mg/g,该吸附作用受温度、pH值的影响不大.

铈铝柱撑锂皂石纳米复合材料的制备与表征

以合成锂皂石(Laponite)为原料,采用微波插层反应制备了铈铝柱撑锂皂石纳米复合材料;通过测定比表面积、FTIR、XRD、TEM、SEM等分析手段,对纳米复合材料的结构进行了表征。结果表明:铈铝能以氧化物的形式柱入锂皂石的结构中,使复合材料形成结晶度更强的层状微晶结构;随着铈铝柱化剂/锂皂石的质量比(Xm)从0.00增加至0.10,锂皂石(Xm=0.00)的比表面积从189.3m2.g-1增大至298.1 m2.g-1,片层结构的层间距d001值由1.3771nm扩大至1.3923nm;随着质量比Xm的增加,片层结构的层面更丰富、片层结晶度也逐渐增强。

高岭石无定形化的动力学研究

Amorphous kaolinite derivatives were prepared through mixing kaolinite with HCOOK and KOH solution. Kinetics of kaolinite being turned into amorphous derivatvies was investigated by XRD. It showed that the transformation included dynamic and diffuse controlling stages. And the active energy E1=26.8kJ· mol- 1; E2=12.2 kJ· mol- 1. TEM and SEM images showed that particle size of the amorphous derivatives was about 50nm. And the amorphous derivatives seemed like alumnsilicate gel, accompanied by some aggregates.

高岭石在甲醇钠溶液中的结构转变研究(英文)

高岭石和甲醇钠溶液反应 ,在不同的条件下 ,可以得到具有插层和无定形结构的衍生物。利用XRD、IR和TEM分析了高岭石结构的变化。研究表明 :插层结构产物是高岭石由晶体结构向无定形结构转化的过渡态 ;高岭石和甲醇钠的插层反应是从高岭石的边缘开始的 。

SBR-包覆剂-UFCaCO_3体系的粒径分布与力学性能

用高分子树脂为包覆剂 ,以凝聚共沉法制备了超细碳酸钙 (UFCaCO3)填充型粉末SBR ,研究了产物粒径及其硫化胶力学性能的影响因素 .结果发现 ,当包覆剂大分子的极性单体单元含量≈ 7%及Tg≥ 38℃ ,可获得粒径≤ 0 .9mm的产物达 99.5%以上 ;当包覆剂的Tg为 38～ 4 5℃ ,UFCaCO3表面改性剂用量为 1～ 4质量份及UFCaCO3填充量为 10 0质量份 ,产物硫化胶的力学性能最佳 .改性UFCaCO3填充量在 75～ 2 0 0质量份的广阔范围内 ,其硫化胶保持良好的力学性能 ,并显著优于块状SBR/UFCaCO3 由机械混炼所得硫化胶的力学性能 .扫描电镜分析显示 ,UFCaCO3

高耐磨炭黑填充型粉末SBR研究 Ⅰ.粉末化条件与粒径分布

用SBR胶乳、高耐磨炭黑为原料,高分子树脂为炭黑表面改性剂兼包覆剂,以凝聚共沉法制备了炭黑填充型粉末SBR;研究了粉末化条件对产物粒径分布的影响因素。结果发现,由SBR胶乳、改性炭黑和Tg为35℃的包覆剂构成的粉末化体系在85℃处理1h可形成无接触污染性的、粒径小于0.9mm的炭黑填充型粉末SBR。SEM分析表明,炭黑粒子被包埋在SBR基体中,无游离炭黑存在。

超细碳酸钙填充粉末SBR的制备及其硫化胶的性能

填充型粉末ＳＢＲ以高分子电解质为包覆剂，以超细碳酸钙为填充剂通过共沉法制成，在适当的反应条件下其粒径≤０．９ｍｍ．粉末ＳＢＲ硫化胶有良好的力学性能，包覆剂对ＳＢＲ有补强作用。ＳＥＭ分析显示超细碳酸钙在硫化胶中主要以原生粒子和团粒存在，其粒径分别为０．０５和１μｍ左右。ＤＳＣ分析表明，在粉末橡胶中，ＳＢＲ的玻璃化温度Ｔｇ和包覆剂晶体的熔点Ｔｍ随着超细碳酸钙填充量的增加而下降。

粉末改性SBR对PVC的增韧作用

研究了粉末改性ＳＢＲ对ＰＶＣ的增韧作用。用ＴＥＭ、ＳＥＭ和ＤＳＣ对粉末改性ＳＢＲ与ＰＶＣ共混物进行了分析。发现粉末改性ＳＢＲ对ＰＶＣ有显著的增韧效果。当粉末改性ＳＢＲ用量由５份增加到１０份，共混物的冲击强度由１０～２０ｋＪ／ｍ２突然升高到８５～１００ｋＪ／ｍ２。这种突变是由改性ＳＢＲ在ＰＶＣ基体中的相形态由分散相转变为网状结构，导致共混物由脆性断裂过渡到韧性断裂造成的。ＤＳＣ分析显示改性ＳＢＲ与ＰＶＣ部分相容。

粉末NBR对PVC的增韧作用

用交联包覆法制备的粉末丁腈橡胶（ＰＮＢＲ） 与ＰＶＣ 共混。研究了ＰＮＢＲ 的性质及用量对共混体冲击强度的影响。发现线型ＰＮＢＲ 对ＰＶＣ 有显著的增韧作用，当其用量（ 质量） 为１０ 份，共混体的Ｃｈａｒｐｙ 缺口冲击强度达７１ｋＪ／ ｍ ２ 。ＰＮＢＲ大分子的交联结构与包覆剂的存在会稍为降低共混体的冲击强度。共混体的脆韧转变发生在ＰＮＢＲ 用量（ 质量） 为７ ．５ ～１０ 份之间。共混体冲击断面形貌的ＳＥＭ 分析表明其增韧机理为剪切屈服机理。

粉末改性NR对PVC的增韧作用

用粒径小于０９ｍｍ的粉末改性ＮＲ（ＰＭＮＲ）与ＰＶＣ共混，研究共混体的力学性能及ＰＭＮＲ的性质对共混体冲击强度的影响。试验结果表明，ＰＭＮＲ对ＰＶＣ有显著的增韧效果，ＰＭＮＲ用量由２５份增大到５份，共混体的Ｃｈａｒｐｙ式缺口冲击强度由５１ｋＪ·ｍ－２提高到６４３ｋＪ·ｍ－２。用扫描电镜进行的冲击断面形貌分析表明，共混体的增韧机理为剪切屈服机理。

超细碳酸钙填充粉末NR的制备及其硫化胶的力学性能

用高分子树脂作包覆剂、超细碳酸钙作填充剂 ,以凝聚共沉法制备了填充型粉末NR。研究了产物的粒径及其硫化胶力学性能的影响因素。结果表明 ,产物的粒径与包覆剂用量及超细碳酸钙填充量有关 ,当包覆剂用量不小于 2 0份、超细碳酸钙填充量不小于 1 0 0份时 ,粒径不大于 2 .0mm的产物产率达 95%以上。在填充量相等的条件下 ,超细碳酸钙填充粉末NR硫化胶的力学性能比块状NR与超细碳酸钙机械混炼硫化胶有大幅度提高。SEM分析表明 ,在填充型粉末NR中 ,超细碳酸钙主要以原生粒子存在并与NR基体结合牢固 ,从而赋予硫化胶优良的力学性能。

粉末改性NR的制备及其与PVC共混体的冲击韧性

用高分子膜树脂为包覆剂，以凝聚包覆法制备了粉末改性天然橡胶（ＰＭＮＲ）。影响产物粒径的主要因素是ＰＭＮＲ的乙烯基链含量和包覆剂用量。当乙烯基链含量≥３０％，包覆剂用量为５份，可得粒径为０．９～０．２３ｍｍ的ＰＭＮＲ。测定了ＰＶＣ／ＰＭＮＲ共混体的冲击强度。发现ＰＭＮＲ对ＰＶＣ有良好的增韧作用。乙烯基链含量分别为３０％、３５％和４０％三种类型的ＰＭＮＲ对ＰＶＣ具有相同的增韧效果，当其用量为１０质量份，共混体的Ｃｈａｒｐｙ缺口冲击强度可达６０ｋＪ／ｍ２左右。但乙烯基链含量不同的ＰＭＮＲ所含ＮＲ对ＰＶＣ的增韧效率有差异。乙烯基链含量为３５％和４０％两种类型的ＰＭ－ＮＲ所含ＮＲ的增韧效率最高，当其ＮＲ用量为４．２质量份，共混体即发生脆韧转变。ＴＥＭ和ＳＥＭ分析分别显示共混体的相结构为海－岛结构，冲击断面呈须根形貌。

高耐磨炭黑填充型粉末SBR研究Ⅲ.硫化胶的热空气老化性能

研究了高耐磨炭黑(N330)填充型粉末丁苯橡胶犤P(SBR/N330)犦硫化胶在100℃×48h及72h条件下的热空气老化性能,并与块状SBR/N330机械混炼胶的硫化胶进行了对比。采用RPA2000型橡胶加工性能分析仪测定了硫化胶的损耗因子(tanδ)。结果表明,包覆剂可使P(SBR/N330)硫化胶老化后的拉伸强度和扯断伸长率具有较高的保持率,并提高了硫化胶的压缩疲劳温升及tanδ,但硫化胶的耐磨性能和耐压缩永久变形性能下降。随着包覆剂含量的增加,硫化胶上述性能的变化趋势增强。当包覆剂为5质量份时,老化前后P(SBR/N330)硫化胶的耐屈挠疲劳性能较强。

超细碳酸钙填充型粉末NR的研究

以NR胶乳为原料,超细碳酸钙为填料,高分子树脂为包覆剂兼超细碳酸钙表面改性刑,用凝聚共沉法制备填充型粉末NR。研究了产物粒径及其硫化胶力学性能的影响因素。结果表明,当包覆剂的用量为20质量份时,超细碳酸钙表面改性剂用量为4～5质量份,超细碳酸钙填充量为100～175质量份,可获得粒径≤0.9mm的超细碳酸钙填充型粉末NR达94.5％以上;超细碳酸钙填充量在25～200质量份的范围内,其硫化胶具有优良的力学性能,并显著优于块状NR/超细碳酸钙通过机械混炼所得到的硫化胶。扫描电镜分析显示超细碳酸钙以原生粒子均匀分散于NR基体中。二者形成的界面结合牢固。

PS/粉末SBR-g-s共混体研究Ⅰ.相结构、冲击断裂机理与冲击韧性

以粉末 SBR- g- s与 PS树脂共混 ,测定了共混体的 Charpy无缺口冲击强度与 PR用量的关系曲线。用 TEM和 SEM分别分析了共混体的相结构和冲击断面形貌。研究了共混体的相结构、冲击断裂机理和冲击强度之间的关系。结果发现 ,在关系曲线被转变点划分的每一区域内 ,冲击断裂机理只发生量变而无质变 ,故冲击强度与 PR用量成正比 ,而随着区域的变换冲击断裂机理发生了质变 ,导致了冲击强度的变化不连续 ,从而出现转变点。当粉末非交联 SBR- g- s用量为 2 0 % ,共混体发生脆韧转变 ;其冲击断面局部区域呈“须根”形貌 ,证实存在剪切屈服机理 ;脆韧转变的临界条件为 :橡胶相粒径≥ 0 .8μm,粒面间距离≤ 0 .9μm,PS富相含混溶性 SBR( SBR/PS,质量 )≥ 3%。

PS/粉末SBR-g-s共混体的相结构与增韧效应

用ＴＥＭ、ＳＥＭ和ＤＳＣ分别检测了ＰＳ／粉末ＳＢＲｇｓ共混体的相结构、冲击断面形貌和相容性，讨论了共混体的相结构对冲击强度的影响。结果发现，能在共混体中形成分散相粒径为０７～１１μｍ，并与ＰＳ有良好相容性的粉末ＳＢＲｇｓ，对ＰＳ的增韧效果最好。

高耐磨炭黑填充型粉末NR研究 (Ⅲ)硫化胶的物理机械性能

研究了高耐磨炭黑(N330)填充型粉末天然橡胶[P(NR/N330)]硫化胶的物理机械性能。结果发现炭黑乳化剂、炭黑、操作油和包覆剂的用量及玻璃化转变温度对P(NR/N330)硫化胶的物理机械性能的影响比较明显。在适宜的粉末化条件下制备的P(NR/N330),其硫化胶的物理机械性能优于天然胶乳与炭黑的简单共沉胶(ENR/N330),而300%定伸应力则低于块状NR/N330机械混炼胶(MNR/N330)。P(NR/N330)硫化胶拉伸断面形貌的SEM分析表明,包覆剂在用量为15份时,与NR基体形成互锁结构;DSC分析表明,二者部分相容,因此硫化胶具有较好的物理机械性能。

粉末改性NR对SAN的增韧作用

用粒径小于０９ｍｍ的粉末改性ＮＲ（ＰＭＮＲ）与苯乙烯丙烯腈共聚物（ＳＡＮ）共混，研究共混体的力学性能及ＰＭＮＲ的性质对共混体冲击强度的影响。结果表明，ＰＭＮＲ对ＳＡＮ有显著的增韧效果。以交联ＮＲ的溶胀指数为１０９、乙烯基链质量分数和溶解度参数δ分别为０２０和９４９的３０份ＰＭＮＲ增韧ＳＡＮ，其共混体的Ｃｈａｒｐｙ式无缺口冲击强度可达６０ｋＪ·ｍ－２左右。用扫描电镜进行的冲击断面形貌分析表明，共混体的增韧机理以剪切屈服为主兼有多重银纹化。

改性NR对PVC增韧研究

研究了改性天然橡胶(NR)的性质对聚氯乙烯(PVC)硬质材料的增韧作用。发现改性NR的主链结构、支链的极性、NR含量等是影响改性NR/PVC共混材料的冲击强度的主要因素。交联型改性NR对PVC有显著的增韧效果,其共混材料的冲击强度高达60kJ/m^2,比纯PVC材料高15倍以上。扫描电子显微镜照片显示交联型改性NR/PVC共混材料的冲击断面布满均匀细密的“须根”,无裂缝,无NR粒子剥离现象。透射电子显微镜分析显示,交联型改性NR/PVC的相界面有模糊的过渡层,说明二者部分相容。

超细碳酸钙的合成及其对丁苯橡胶的补强研究

碳酸钙（CaCO3）色白无毒,价廉易得,是橡胶的理想填料。目前在橡胶工业中广泛应用的轻质CaCO3粒径较大（1～5μ）,对橡胶无补强作用,仅起增容作用。即使进行表面活化处理以赋予补强性能,也难以与白炭黑和半补强炉黑相比。近年发展起来的改性超细CaCO3（粒径0.02～0.