不锈钢A-TIG焊接头的抗腐蚀性能分析

用沸腾硝酸腐蚀法和室温硫酸加硫酸铜溶液浸蚀法对奥氏体不锈钢TIG焊和自制活性剂A-TIG焊接头进行了对比腐蚀试验。结果表明,自制活性剂A-TIG焊接头在室温下具有良好的耐硫酸腐蚀能力,比TIG焊接头有更强的抗沸腾硝酸腐蚀能力。焊缝金属的化学成分分析表明,自制活性剂在焊接过程中能抑制金属中Cr、N i等合金元素的烧损,因此提高了A-TIG焊接头的抗腐蚀性能。

搅拌摩擦焊径向阻力的动态测量与分析

利用压力传感器对聚氯乙稀塑料搅拌摩擦焊时搅拌头受到的径向阻力进行动态测量,对引起搅拌头径向阻力变化的原因及相关因素的影响规律进行分析。结果表明,搅拌摩擦焊过程开始后,径向阻力要经过一个先急剧上升,达到峰值后又迅速下降,到某一定值后稳定下来的过程。在其他条件不变的前提下,仅提高搅拌头的旋转速度使径向峰值阻力和稳态阻力都下降,达到峰值和稳态阻力的时间都缩短;仅提高焊接速度使峰值阻力大幅度上升,而稳态阻力却有升有降,但幅度不大,达到峰值阻力的时间变化不大,而达到稳态阻力的时间延长;搅拌头直径的变化会同时引起摩擦发热功率和散热功率的变化,它对径向阻力的影响比较复杂。

奥氏体不锈钢TIG焊用活性剂的研制

应用正交试验法对奥氏体不锈钢TIG焊用活性剂配方进行了试验研究。采用所研制的活性剂,在不开坡口的情况下,当热输入E=1.01kJmm时,可一次焊透5mm厚奥氏体不锈钢板;当E=1.95kJmm时,可一次焊透8mm厚奥氏体不锈钢板,焊接过程中电弧稳定,焊缝成形良好。活性剂对焊接过程中合金元素的烧损有一定的抑制作用,所得焊缝中Cr、Ni元素的含量与母材的相比只略有下降。A-TIG焊缝的显微组织结构与TIG焊缝的相比几乎没有差别,但前者的硬度高于后者。

搅拌摩擦焊焊接温度数值模型及其影响因素

通过对搅拌摩擦焊过程进入稳定状态后摩擦产热与散热机制的分析,建立了搅拌摩擦焊焊接温度的数值模型。由数值模型可知,影响焊接温度的各种因素包括被焊材料和搅拌工具材料的物理性质、两者之间的摩擦因数、搅拌工具的尺寸、焊接参数、被焊材料表面受到的轴向压力和侧面受到的进给压力等,有些因素之间还互相影响,关系复杂。其中,搅拌工具的旋转速度、搅拌工具与被焊材料之间的摩擦因数、被焊材料表面受到的轴向压力及侧面受到的进给压力是主要因素。以聚氯乙稀板材搅拌摩擦焊为例,验证了在适当的取值范围内焊接温度数学模型的理论计算值与实测值基本吻合。

搅拌头形状对塑料搅拌摩擦焊接头质量的影响

采用圆柱形、螺柱形、正圆锥形、倒圆锥形等形状的搅拌头对厚10mm聚氯乙烯板进行了搅拌摩擦焊试验。结果发现,当搅拌头转速ω=1660r/min,焊接速度v=25mm/min时,采用正圆锥形的搅拌头可得到焊合良好、成形饱满的焊缝;采用圆柱形的搅拌头,也能得到焊合良好、表面光滑、成形美观的焊缝;采用倒圆锥形和螺柱形搅拌头焊接的接头焊合不良,质量较差。焊接时的测温结果表明,硬PVC塑料最佳的搅拌摩擦焊温度范围应为180～190℃,高于200℃会出现烧焦现象,低于170℃则会焊合不良或不能焊合。

搅拌工具尺寸和工艺参数对塑料搅拌摩擦焊焊缝质量的影响

用不同尺寸的搅拌工具对聚氯乙烯(PVC)板材进行了搅拌摩擦对接焊工艺试验。试验证明,在搅拌工具肩部直径为30mm,搅拌头直径为10mm,搅拌头旋转速度为1660r/min,焊接速度为25mm/min的情况下,可以得到焊缝饱满、成形美观的焊接接头。提高搅拌头的旋转速度可以成比例地提高焊接温度;焊接速度的影响较复杂,增大焊接速度一方面会降低焊接热输入,一方面又会间接地增大搅拌头的进给阻力,从而增大摩擦发热功率,提高焊接温度;搅拌工具肩部直径直接影响肩部与被焊材料表面的摩擦发热功率,增大肩部直径可以提高焊接温度,还有利于阻止焊缝材料的飞溅和外溢;而搅拌头直径的影响较复杂,增大它既可以提高搅拌头侧面与被焊材料之间的相对运动线速度,从而提高焊接温度,又会增加被焊材料的吸热功率和传热面积,从而降低焊接温度。

双相不锈钢电阻对焊接头的性能研究

对瑞典产五种双相不锈钢电阻对焊接头的抗点蚀性能和力学性能进行了试验.结果表明,双相不锈钢,尤其是超级双相不锈钢,具有优良的抗点蚀性能和力学性能.其中,含钼、氮较高的SAF2205双相钢电阻对焊接头的临界点蚀温度CPT与对应母材相比有一定程度的下降,下降范围在10 ℃以内,力学性能下降幅度也不大,表现出较好的焊接性能和焊后抗点蚀性能.超级双相钢SAF2507电阻对焊接头的CPT几乎与母材的相同,高达65~68℃,力学性能略有下降,且热影响区窄,晶粒长大倾向小,表现出极好的焊接性能和焊后抗点蚀性能.文章对电阻对焊接头性能变化的原因从化学成分和显微组织方面进行了分析.

塑料板材搅拌摩擦焊工艺

以 6mm和 8mm聚氯乙稀板材为研究对象 ,用搅拌摩擦焊方法进行了工艺可焊性试验。试验证明 ,一定厚度的塑料板 ,不开坡口 ,用搅拌摩擦焊方法可一次焊成。虽然影响接头质量的因素很多 ,但只要焊接参数选择恰当 ,就能获得令人满意的焊接接头。

酸洗和固溶处理对不锈钢抗点蚀性能的影响

研究了酸洗和固溶处理对 8种不锈钢钢筋电阻对焊接头抗点蚀能力的影响。研究发现 ,酸洗和固溶处理都能有效地改善和恢复不锈钢电阻对焊接头的抗点蚀性能。对于普通双相钢 ,固溶处理比酸洗能更有效地改善接头的抗点蚀性能 ,并无晶粒粗化现象 ;对于奥氏体钢和超级奥氏体钢 ,固溶处理的效果不及酸洗 ,且会引起母材晶粒粗化。对含Mo含N较高钢种的对焊接头 ,两者的效果更佳 ,尤其是两者综合处理后的接头 ,其临界点蚀温度CPT甚至高于对应母材经酸洗以后的CPT。文章对比分析了母材和固溶处理前后接头的显微组织 ,讨论了引起上述抗点蚀性能变化的原因。文章还探讨了酸洗和Mo、N元素可以改善不锈钢抗点蚀性能的机理。

焊接工艺参数对不锈钢A-TIG焊焊缝熔深的影响

利用自制的活性剂,考察了焊接工艺参数对奥氏体不锈钢A-TIG焊焊缝熔深的影响。结果表明:活性剂能使电弧收缩,穿透力增强,使焊缝熔深增加。在其它焊接参数不变的情况下,随着焊接电流的增加熔深增大;随着焊接速度的增加熔深减小;焊接电弧长度由2mm增加到3mm,焊缝熔深增大;由3mm增加到4mm,焊缝熔深减小。电弧收缩理论可以较好地解释试验结果。

钛合金 Ti-6Al-4V 电子束焊接接头的性能研究

本文研究了钛合金Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ真空电子束焊接接头的机械性能和金相组织结构。发现接头的冲击韧性不亚于母材，甚至高于母材。焊缝区和热影响区的硬度均高于母材，组织分别为１００％马氏体和部分马氏体，晶粒粗化现象与其它熔化焊方法相比轻微得多。

活性焊剂 TIG 焊不锈钢接头的性能研究

经试验研究发现，活性焊剂ＴＩＧ焊电弧的穿透能力大大提高。１２ｍｍ厚不锈钢板对接，不开坡口，不留间隙，可一次焊透。与不加活性焊剂ＴＩＧ焊相比可提高熔深３～４倍。同时活性焊剂对ＴＩＧ焊不锈钢接头还有固氮作用。

不锈钢电阻对焊接头的抗点蚀性能研究

本文对瑞典产五种双相不锈钢和超级双相不锈钢钢筋电阻对焊接头的抗点蚀性能进行了研究。发现双相不锈钢电阻对焊接头的抗点蚀性能与对应母材相比有一定程度下降，下降范围在１０°Ｃ以内。超级双相不锈钢电阻对焊接头的抗点蚀性能几乎与母材的相同，高达６５～６８°Ｃ，且热影响区窄，晶粒长大倾向小，表现出极好的抗点蚀性和焊接性。文章对电阻对焊接头性能变化的原因从化学成分和显微组织方面进行了分析。

瑞典焊接结构材料及焊接材料的发展现状

文章较详细介绍了瑞典近年来在焊接结构材料，包括超级高强度钢和超级不锈钢以及焊接材料，包括超低氢焊条、药芯焊丝和焊接用混合气体等方面的发展状况。

不锈钢电阻对焊接头的抗点蚀性能研究

本文对瑞典产8种不锈钢(包括奥氏体不锈钢、超级奥氏体不锈钢、双相不锈钢和超级双相不锈钢)电阻对焊接头的抗点蚀性能进行了研究。发现双相不锈钢的抗点蚀性能与对应母材相比下降不大。超级双相不锈钢电阻对焊接头在高达65℃～68℃的抗点蚀性能几乎与母材的相同,且热影响区窄,晶粒长大倾向小,表现出极好的抗点蚀性和焊接性。而奥氏体不锈钢、超级奥氏体不锈钢的抗点蚀性能却大幅下降。文章对接头性能变化的原因从化学成分和显微组织方面进行了分析。

新型铝质铰链式接线端子设计

通过力学分析、材料选择、强度计算、结构优化等方法设计了一种新型铝质铰链式接线端子。其结构紧凑,外形美观,成形简单,加工容易,易于实现大批量生产。电性能测试表明,其与导线的连接紧密牢靠,接触电阻小,温升低。与现行筒式接线端子相比,具有装拆方便,勿需专用夹钳,可重复使用等优点。

瑞典焊接设备及焊接工艺技术的发展现状

本文介绍了瑞典近年来在焊接设备、焊接工艺及劳动保护方面的发展情况，展示了瑞典焊接技术的高度机械化、高度自动化、高速度、高质量、高效益的特点以及在环境保护和劳动保护方面的最新成就。

搅拌针前进阻力的动态测量与分析

对4mm厚L2Y2铝板搅拌摩擦焊时搅拌针受到的前进阻力进行了动态测量,对影响前进阻力的因素进行了分析。结果表明:搅拌摩擦焊过程开始后,前进阻力要经过一个先急剧上升,达到峰值后又迅速下降,到某一定值后稳定下来的过程。在其他条件不变的前提下,仅提高搅拌针的旋转速度使峰值阻力和稳态阻力都下降,达到峰值和稳态阻力的时间都缩短;仅提高焊接速度使峰值阻力和稳态阻力都上升,达到峰值阻力和稳态阻力的时间都延长,但变化幅度很小;搅拌工具肩部直径和搅拌针直径的影响比较复杂。在一定的尺寸范围内,增大肩部直径会起到增大旋转速度的效果,而增大搅拌针的直径与增大肩部直径的效果相反。

中厚、薄板快速电弧焊热循环数学模型

从电弧焊热源(电弧)在中厚、薄板对接焊时以一定速度匀速移动的实际情况出发,建立了比较适用的焊接热影响区的热循环方程,并根据焊接热影响区中某点的t8/5(或t8/3)在焊接条件不变的前提下和该点与热源的距离基本无关这一事实,推导出不含被焊材料的定压比热容、热导率、密度、热扩散率等物理性能以及焊接热输入、焊接速度和板厚等参数,只含有热循环峰值温度Tmax、焊件初始温度T0及t8/5(或t8/3)等参量的热循环数学模型,从而简化了计算,方便了应用。