高强匹配T91/12Cr1MoV异种钢焊接接头力学性能

对高强匹配的T91/12Cr1MoV异种钢焊接接头分别进行常温力学性能和高温持久试验 ,试验结果表明 ,常温拉伸试样均断在 12Cr1MoV母材侧 ,接头的强度高于 12Cr1MoV母材 ;接头中焊缝的硬度值最高 ,为 3 17HV ;焊缝常温下的冲击韧性为 86kJ/cm2 ,高于 12Cr1MoV母材 ;接头的高温持久性能明显低于 12Cr1MoV母材 ,失效位置 (接头的薄弱环节 )在 12Cr1MoV侧的熔合线附近。

R102钢低温再热器焊接接头裂纹分析

分析了R102钢低温再热器接头中裂纹特征、裂纹附近金相组织和硬度分布,分析结果表明,接头中裂纹性质为再热裂纹,在高温运行过程中粗晶区有沉淀强化相析出,它们所产生的晶内硬化效果是R102钢产生再热裂纹的重要原因。

300MW汽轮机低压末级叶片水蚀整级焊接修复

针对汽轮机低压末级叶片水蚀严重危及机组运行安全的问题 ,通过整级焊接修复试验研究 ,提出了焊接和热处理工艺 ,研制出了专门用于焊接 2Cr13末级叶片的氩弧焊丝 ,成功地对水蚀叶片进行了焊接修复。

超超临界塔式炉T23水冷壁早期失效分析

对国内多台超超临界塔式炉T23水冷壁早期失效案例进行了统计,对典型失效管样进行宏观和微观分析,测试接头的力学性能,在此基础上分析失效机理及主要影响因素。研究结果表明,失效是由于焊缝产生横向裂纹,裂纹沿晶界扩展。初步判断裂纹性质为楔形蠕变裂纹。合金过饱和固溶使焊缝处于高硬度水平是产生楔形蠕变裂纹的内因,水冷壁密集焊缝结构使接头部位的拉伸应力增大,它与内压应力叠加提供了裂纹形成和扩展的力学条件。降低焊缝硬度和细化晶粒有利于避免失效。

锥形钢筋混凝土电杆的力学性能检测与有限元分析

为探求通过非破损检测方法有效评价锥形钢筋混凝土电杆的力学行为的方法,用回弹法检测推定了锥形钢筋混凝土电杆中混凝土强度,并用自行设计的试验装置测定电杆的实际力学性能;结合钢筋配筋情况,应用ANSYS有限元分析程序,计算了电杆的荷载-挠度关系和弯矩-应变关系,并与实测结果进行了分析对比.结果表明,应用无损检测结果,利用ANSYS有限元分析软件进行拟合,钢筋混凝土电杆中混凝土采用非线性弹性模型,钢筋采用弹塑性模型,采用以拉应力控制的破坏准则和位移收敛模式进行计算,可以得到与试验结果吻合度较高的稍端荷载-挠度、控制区弯矩-应变曲线及裂缝分布状态,从而可以较好地反映锥形混凝土电杆的力学行为.

环形钢筋混凝土电杆裂缝深度的超声波检测

研究采用超声波检测环形钢筋混凝土试件和环形钢筋混凝土电杆中裂缝深度的方法,导出纵向裂缝和环向裂缝深度计算公式。对环形钢筋混凝土试件和环形钢筋混凝土电杆裂缝深度的检测结果表明:用本文提出的检测和计算方法对于环形钢筋混凝土构件裂缝深度的检测具有较高的准确度;对于环向裂缝,用两换能器的连线斜跨环向裂缝的布置方法可以基本消除钢筋的影响。

低温再热器12Cr2MoWVTiB钢接头断裂失效机理

电厂低温再热器12Cr2MoWVTiB（R102）钢小径管接头焊接时取消预热和焊后热处理，工作温度在500～530℃，运行过程中发生脆性断裂失效。研究导致失效的裂纹启裂部位及扩展方向、裂纹附近的显微组织、硬度分布及沉淀相特征，判断裂纹性质，揭示裂纹的形成机理。结果表明，裂纹产生于粗晶区，终止于细晶区，性质为再热裂纹。粗晶区仍然为板条马氏体组织，板条内有高密度的位错，硬度值高达450HV；晶内的析出相很少，但原始奥氏体晶界上析出富Ti的复合沉淀相，尺寸达到5μm，它们的析出使晶界附近形成C和合金元素的贫化区，降低晶界强度，同时削弱晶间结合力，这是R102钢接头产生再热裂纹的主要原因。粗晶区的高淬硬状态也促进再热裂纹的形成。

预热和焊后热处理对T23钢接头力学性能的影响

为优化焊接工艺,解决水冷壁T23接头焊缝在运行中容易出现裂纹的问题,测试了T23接头在4种不同工艺(不预热、焊后不热处理,不预热、焊后热处理,预热、焊后不热处理,预热、焊后热处理;预热温度为150℃,焊后热处理工艺为740℃、0.5 h)下的硬度和冲击韧性,并观察了显微组织的变化。研究结果表明,预热对T23接头硬度的影响不大,但增大晶粒尺寸和过热区的宽度,对焊缝和热影响区(HAZ)的韧性均有不利影响;焊后热处理明显降低焊缝和HAZ的硬度,虽然对HAZ韧性影响很小,但可改善焊缝的韧性。建议预热温度不超过150℃或取消预热,进行焊后热处理以保证接头的长期服役性能。

WC9/P91异种钢构件失效原因分析及焊接修复

前言 火电厂热力设备制造、安装和检修过程中时常会遇到异种钢焊接问题，由于不同金属之间的物理性能及热加工性能等差异，增加了金属材料在连接处化学成分、组织及力学性能等方面的不均匀性，以致于影响焊接构件的质量稳定性，特别是对于在高温、

34CrNi3Mo叶轮键槽补焊工艺

通过对 3 4CrNi3Mo叶轮键槽材料焊接性的分析 ,制定出了一套合理的焊接修复工艺 。

CO_2气保焊条件下ZG20MnMo钢热影响区氢致裂纹的研究

用插销试验法研究了CO2 气保焊条件下ZG2 0MnMo钢热影响区 (HAZ)的氢致裂纹敏感性、裂纹形貌及产生裂纹的主要原因。结果表明 :在不预热和 16kJ cm线能量条件下 ,ZG2 0MnMo钢热影响区的氢致裂纹敏感性很强 ,临界断裂应力 (σcr)只有 6 0MPa,D((σNT-σcr) σNT,σNT,为无氢时的抗断强度 )值高达 96 %。断口具有典型的氢致延迟裂纹特征 ,断口形貌与拘束应力水平有关。低应力水平条件下 ,断裂方式为冰糖状的沿晶 (IG) +氢致准解理穿晶 (QCHE) ,而且出现较多沿晶界和板条界二次裂纹 ;高应力水平时 ,主要为冰糖状的IG ,QCHE比例减少 ,而且QCHE中撕裂棱的塑性变形和二次裂纹都明显减少。氢致裂纹的产生主要与HAZ的淬硬程度高有关 ,近缝区形成粗大的马氏体组织 ,硬度值高达4 93HV ,这种组织容易发生氢脆 ,氢脆指标I(I=80lgHV - 130 (% ) )为 85 2 % ,即使氢的含量很低 ,HAZ也会萌生裂纹并扩展。

特高压金具的无损检测探讨

从特高压金具的重要性、制造工艺、材料、运行特点、受力等角度对1000kV特高压金具进行了分析，并结合目前500kV及以下线路金具运行实际情况，以球头挂环（板）为例对特高压金具的无损检测进行了分析和探讨。

磨煤机ZG45大齿轮裂纹补焊

根据江苏华能淮阴发电有限公司1号机组磨煤机ZG45大齿轮裂纹产生的原因及运行工况,对ZG45钢的焊接性进行了分析,研究制定出一套合理的补焊工艺,并用此工艺多次成功地修复了开裂的磨煤机大齿轮。

电刷镀技术修复汽缸结合面

通过对电刷镀技术的分析，提出了用电刷镀技术修复汽轮机汽缸结合面泄漏的工艺方案，有效地解决了发电厂汽缸结合面泄漏这一难题。

特高压电力金具的热浸镀锌工艺及检验探讨

特高压电力金具的性能直接关系到特高压电网的安全稳定运行，其表面防腐防护一直是一项重要的课题。热浸镀锌技术作为一种简单经济的表面防护方式被长期采用。介绍了电力金具的热浸镀锌工艺，从镀锌层的外观检验、厚度检验、均匀性检验以及附着力检验等方面阐述了电力金具热浸镀锌的检验，并对特高压电力金具热浸镀锌工艺和镀锌层的检验进行了探讨。

ZG20CrMo大型铸件补焊技术的研究

介绍了ＺＧ２０ＣｒＭｏ材料的焊接性，分析了现场补焊此类大型铸件时的特点；并由此提出了对ＺＧ２０ＣｒＭｏ材料传统焊接工艺的改进，最后以徐塘发电厂５０ＭＷ机组汽缸裂纹补焊的成功事例，说明了改进工艺的可行性。

电站汽轮机缸体常见材质及焊接工艺介绍

由于汽轮机缸体各部(低、中、高压缸)温度和压力不同,因此所用材料及性能也不同。汽轮机常用的缸体材料包括铸铁、铸钢、合金铸钢。从焊接性、焊接材料的选择对汽轮机缸体缺陷修复作了系统的介绍。

26Cr2Ni4MoV钢焊补接头扭转疲劳性能的研究

对采用两种工艺进行焊补的26Cr2NiMoV钢焊补接头的扭转疲劳性能进行了研究，并针对焊补接头的服役条件，对其安全状况进行了简单的分析。

超超临界锅炉水冷壁T23接头时效性能

对超超临界锅炉水冷壁T23接头进行了500~650℃、0~3 000h的时效试验,分析时效对焊缝组织、硬度和韧性的影响,研究了T23接头在470℃和550℃下的蠕变断裂行为,揭示T23接头的早期失效机理.结果表明:温度对T23接头焊缝性能的影响很大,当时效温度低于550℃时,焊缝长期处于高硬度状态,有明显的时效脆化倾向,当时效温度超过600℃时,焊缝中析出碳化物,硬度降低,冲击韧性逐渐恢复;T23接头脆性失效与楔形蠕变裂纹有关;焊后热处理是防止T23接头失效的有效措施,为了保证焊后热处理的效果和接头的可靠性,建议将250HB作为焊缝硬度控制的上限.