Cr4Mo4V钢球的淬火混晶组织细化试验研究

对出现混晶组织的Cr4Mo4V淬回火钢球分别进行亚临界退火、等温退火处理,然后再经1115℃淬火后观察晶粒改善情况。利用X射线衍射方法分析不同状态Cr4Mo4V试样的微观畸变;利用光镜、扫描电镜对比分析各试样中的二次碳化物形态与分布特点。结果表明,Cr4Mo4V钢球混晶组织有所改善,但晶粒依然粗大;中间退火并没有有效消除淬火粗晶的遗传现象。有迹象显示:粗晶的遗传与淬火未溶碳化物和再次淬火前组织中二次碳化物的方向性分布密切相关。

汽车稳定杆组织与疲劳性能研究

对 2 8Mn6钢制造的汽车稳定杆 ,分别采用整体感应加热 整体淬火、连续感应加热淬火两种不同工艺热处理 ,并进行了台架疲劳寿命试验。采用光镜分析了不同稳定杆的金相组织 ,用扫描电镜分析了早期疲劳断裂的稳定杆断口形貌。结果表明 ,获得细小的高韧性索氏体组织是保证良好疲劳寿命的关键 ,稳定杆喷丸表面质量。

蒸汽氧化H13钢的抗铝热熔损性能研究

采用失重法评价了静置或旋转条件下 ,不同蒸汽氧化处理及氧化 +离子硫氮共渗复合处理的H1 3钢试样在 75 0℃的ADC1 2铝液中的熔损性能。采用光学显微镜、X射线衍射仪分析了试样表面处理后生成的薄膜 ;分别用光学显微镜、能谱仪分析了熔损试样铁—铝界面组织和局部成分。蒸汽氧化试样显示了良好的熔损抗力 ,尤其是在动态旋转的情况下 ,这与表面薄膜的组成、性能、熔损机制等多种因素有关。

马氏体时效钢蒸汽氧化膜的组织与性能

马氏体时效钢的热处理是实现其优异综合力学性能的关键工序,将时效工艺中的空气替换为水蒸气,有助于形成保护性氧化膜提高其耐蚀性。对T-250(00Ni18Mo3Ti1Al)和00Ni12Cr5Mo3TiAlV两种马氏体时效钢进行高温蒸汽氧化试验,采用X射线衍射仪、扫描电子显微镜及能谱仪对氧化膜进行表征,使用拉伸法测试膜层与基体的结合性能。结果表明:两种钢的蒸汽氧化膜外层均由Fe_(3)O_(4)和少量Fe_(2)O_(3)组成。T-250钢的内氧化层为连续的Fe_(3)O_(4)层和少量楔入基体的非连续层,Ti和Mo元素富集;00Ni12Cr5Mo3TiAlV钢的内氧化层为楔入基体的(Fe,Cr)_(3)O_(4)非连续层,不含连续层,这种结构特征使其蒸汽氧化膜与基体的结合性能优于T-250钢。

应用JMatPro软件对比研究两种抽油杆钢的合金化特点

采用JMatPro软件对比研究了两种抽油杆钢不同温度下的平衡相及其成分.结果表明,与17Mn2SiCr钢相比,12MnSi2Cr钢铁素体、奥氏体相中将固溶更多的Cr,Mo,Si元素,而碳化物总量减少了30%,微合金元素Nb的加入提高了钢中M(C,N)碳化物的稳定性.在此基础上,对12MnSi2Cr抽油杆钢的高韧性进行了探讨.

铬含量对中碳锰铬钢珠光体相变组织和性能的影响

采用热膨胀仪测定了含Cr量分别为1 mass%和2.5 mass%的中碳锰铬钢55Mn2Cr、55Mn2Cr3的过冷奥氏体连续转变曲线,结合组织观察、硬度测定、动力学分析、热力学计算等研究了Cr元素含量对中碳锰铬钢珠光体相变过程、组织和硬度的影响。研究表明,55Mn2Cr3钢较高的淬透性和较大珠光体球化倾向缩小了其片状珠光体转变区;55Mn2Cr钢能在较宽冷速范围内、较低温度下获得细片珠光体,硬度330 HV左右。

连杆热锻模再制造技术研究

再制造工程的优势体现在节省原材料、节约能源、降低成本、环境友好等诸多方面。为提高模具寿命降低连杆生产成本,进行了连杆热锻模再制造试验。与传统方法相比,热锻模再制造将模具寿命提高了100%,显著降低了模具管理成本和模具成本。分析表明,选用优质模具材料,优化模具热处理和表面渗氮工艺是实施连杆热锻模再制造的核心技术。

22MnB5钢热变形诱发相变及其对组织性能的影响

利用Gleeble3500热力试验机对22MnB5钢板在温度900--600℃、应变速率0．01～0．40S-1条件下进行热拉伸，研究变形过程中的应力应变行为，并结合光镜、扫描电镜、X射线衍射仪和硬度测试仪分析试样的微观组织，探究热变形对相变的影响．结果表明：当温度为800℃，应变速率达到0．10S-1后，变形将诱发铁素体相变；在700℃下热变形促进铁素体相变；在600℃下热变形将诱发贝氏体相变．在800600℃热变形过程中，由于形变应变诱发或促进了奥氏体转变，22MnB5钢的变形抗力降低、延性提高，从而改善了成型性能；相应冲压件的强度在900--1000MPa．

汽车稳定杆组织与疲劳性能研究

对 2 8Mn6钢制造的汽车稳定杆 ,分别采用整体感应加热———整体淬火、连续感应加热淬火两种不同热处理工艺 ,并进行了台架疲劳寿命试验。采用光学显微镜和扫描电镜 ,分析了经两种不同热处理工艺处理的稳定杆的金相组织及其早期疲劳断裂的断口形貌。指出 ,获得细小的高韧性索氏体组织是保证良好疲劳寿命的关键 ,稳定杆喷丸表面质量、游离铁素体也是影响疲劳性能的重要因素。

限制淬透性轴承钢的整体感应加热-表面淬火技术

论述了限制淬透性轴承钢制造的铁路轴承内套圈采用整体感应加热-表面淬火处理的工艺要点及处理工艺与组织性能的关系。该工艺处理的套圈获得表层为马氏体，心部为珠光体的优良强韧性组织和表层大于3mm的压应力层，套圈的疲劳寿命得到有效提高。

表面处理对热作模具钢使用性能的影响

介绍了90年代日本热处理技术协会热作模具钢表面改性研究委员会的研究工作。日立金属、大同特殊钢、高周波等公司的技术人员对比研究了不同的渗氮、软氮化、硫氮共渗、PVD、EDM、喷丸及复合表面处理后的SKD61模具钢的溶损、磨损和热疲劳性能。不同表面处理普遍提高了模具钢抵抗溶损和磨损的性能。PVD、氧化处理和硫氮共渗对溶损的改善非常有效。常温磨损试验表明,表面处理有时降低了耐磨性。由于影响模具钢热疲劳性能的因素众多,表面处理对热疲劳影响非常复杂,不同试验条件实际反映了不同的工况,表面热处理改变了裂纹的萌生和发展特点。

利用数学模型预测钢在冷却过程中的温度

0 引言 钢的性能取决于冷却转变所获得的组织,因此冷却转变过程中钢的温度变化对其力学性能有显著影响。冷却过程中转变潜热的变化会影响钢的温度变化,尤其含碳量大于0.3％的中高碳钢,转变潜热对钢温的影响更为显著。

塑料模具钢应用趋势

塑料作为新型材料应用领域越来越广,成功替代了许多传统金属材料。塑料制品和消费的迅速增长同样影响到了模具钢市场。本文介绍不同种类的塑料模具钢,并说明主要性能和用途。当前塑料加工工业以单位模具的产量为标准对模具进行分类,即“高容量模具”与“低容量模具”。说明了适合不同类模具的模具钢需要不同的性质。模具钢的先进生产技术-粉末冶金和喷射沉积为开发综合性能优良的新钢种创造了条件。氮作为合金元素提高了钢的耐蚀性。

4Cr5MoSiV1,8407钢的热疲劳性能

采用自约束热疲劳试验方法 ,对比研究了相同热处理条件的 4Cr5 Mo Si V1,840 7钢的热疲劳特性 ,观察分析了疲劳裂纹形貌和深度 ,采用热疲劳损伤因子定量研究了二种钢的热疲劳过程 ,结果表明 :两种钢的热疲劳裂纹萌生发生在 10 0～ 2 0 0次之间 ,840 7钢热疲劳裂纹的萌生较 4Cr5 Mo Si V1钢均匀 ,细小 ;在 16 0 0次冷热循环前 ,二者的热疲劳损伤程度无明显差别 ,在 16 0 0次冷热循环后 ,前者的热疲劳损伤程度低于后者 ;在较低的回火温度条件下 ,840 7钢的热疲劳抗力稍优于 4Cr5 Mo Si V1;而在高温回火时 ,840 7钢的热疲劳抗力高于 4Cr5 Mo Si V1钢。分析了这二种钢的热疲劳机制 。

高温均匀化对H13钢强韧性的影响

H1 3( 4Cr5MoSiV1 )钢是一种应用广泛的热作模具钢 ,富含Cr、Mo、V等碳化物形成元素 ,易形成大量碳化物 ,一次碳化物和偏析 ,并因此降低H1 3钢冲击韧性 ,采用扩散退火、超细化处理和软化处理手段 ,能消除一次碳化物 ,改善偏析 ,使二次碳化物呈球状均匀分布在铁素体基体上 ,从而显著提高钢的横向冲击韧性。试验结果表明 ,H1 3钢经高温均匀化 ,退火态横向冲击功超过 90J,淬回火态横向冲击功超过 2 0J,其冲击功均较未处理的试样高 1倍以上 ,达到或接近Uddeholm840 7s钢的水平 (其冲击功分别为 78J和 2 3J)

回火温度对4Cr5 MoSi V1钢和8407钢热疲劳性能的影响

采用自约束热疲劳试验方法 ,研究对比了不同回火温度对 4Cr5MoSiV1、840 7钢热疲劳性能的影响 ,观察分析了热疲劳裂纹形貌 ,采用热疲劳损伤因子定量地研究了两种钢的热疲劳过程。结果表明 ,两种钢的热疲劳裂纹萌生发生在冷热疲劳循环次数为 10 0～ 2 0 0次之间 ;在 16 0 0次冷热循环前 ,二者的热疲劳损伤程度无明显的差别 ,在 16 0 0次冷热循环后 ,840 7钢的热疲劳损伤程度低于 4Cr5MoSiV1钢。在较低的回火温度条件下 ,840 7钢的热疲劳抗力稍优于 4Cr5MoSiV1钢。而在高温回火时 ,840 7钢的热疲劳抗力高于 4Cr5MoSiV1钢。分析了这两种钢的热疲劳机制 ,指出决定材料热疲劳裂纹抗力的是钢的热稳定性和钢的强度或硬度。

硼对P20钢淬透性能的影响

研究了硼对塑料模具钢P20的淬透性能的影响,结果表明:微量硼使P20钢的铁素体形成区域C形鼻尖发生右移,加硼后先共析铁素体的形成得到明显抑制;在油淬的条件下,P20钢的临界淬透直径由380 mm增加到近500 mm。

含铌热作模具钢中碳化物的演变对热稳定性的影响

利用透射电镜观察、能谱分析以及三维原子探针分析微观原子分布等方法,结合热稳定性实验数据,对含铌热作模具钢SDH8Nb中碳化物的形态、大小及其变化情况和对材料热稳定性能的影响进行了研究。结果表明:SDH8Nb钢的热稳定性明显优于传统的H13钢。淬回火后,在SDH8Nb钢中,主要碳化物为垂直态的长棒状Mo2C型碳化物,以及少量的Cr和V的碳化物,而Nb元素在淬回火后固溶到基体中,经过长时间保温后,以NbC的形式析出,提高了材料的抗回火软化能力。

大截面非调质预硬型塑料模具钢组织对硬度均匀性的影响

采用光学显微镜,扫描电镜和透射电镜观察了截面尺寸为460mm×800mm的非调质预硬型塑料模具钢(NQP钢)模块心部和表层的组织,结果表明,心部组织较表层粗大,表层存在变形带特征,但精细结构均为位错密度较高的贝氏体铁素体板条和板条间不连续的碳化物或残余奥氏体组成,心部贝氏体铁素体板条稍宽于表层。结合NQP钢连续冷却时的相变特点,分析其截面硬度波动在±1.5HRC内的原因在于其有较好的贝氏体淬透性,模块整个截面上都得到了均匀的贝氏体组织,贝氏体板条宽度和位错密度的差异使得其表层硬度稍高于心部。

离子渗氮化合物层对H13钢热疲劳性能的影响

采用Uddeholm热疲劳试验方法 ,用机械磨去法和在等离子体气氛内加氩的方法除去化合物层 ,并与有化合物层的热疲劳试样进行对比 ,以研究化合物层对H13钢热疲劳性能的影响。研究结果表明 ,化合物层所具有的高硬度和高强度 ,能使其推迟热疲劳裂纹的萌生 ,并在一定程度上阻止热裂纹向基体内部扩展 ,但有化合物层试样的热裂纹在表面扩展较快 ,经 30 0 0周热循环后 ,观察到横断面的热裂纹宽度较大、数量较多。