不锈钢冷轧卷连续酸洗工艺参数的正交试验研究

首次选用 CIE1976 L* a* b* 色空间中的白度 H W* 作为不锈钢冷轧卷酸洗工艺后表面质量的评价指标 ,对酸洗工艺参数进行了正交试验和方差分析 ,通过 F检验判定出各工艺参数的显著性及其顺序 ,给出了酸洗工艺参数的优化结果 ,以指导不锈钢的实际生产工艺。 TG板材酸洗最佳工艺条件为 HNO3的质量分数 10 %、HF的质量分数 1.5 %、酸洗温度 6 5℃、酸洗时间 2 5 s,因子显著性顺序为 HF的质量分数 >酸洗温度 >酸洗时间 >HNO3的质量分数 ;WK板材酸洗最佳工艺条件为 HNO3的质量分数 12 %、HF的质量分数 2 .5 %、酸洗温度 6 5℃、酸洗时间 35 s,因子显著性顺序为 HF的质量分数 >HNO3的质量分数 >酸洗温度 >酸洗时间。因酸洗时间不显著 。

圆筒形件不用压边拉深时的皱曲预报

在建立皱由模型的基础上，根据压缩塑性失稳临界载荷公式，导出圆筒形件不用压迫拉深时的皱曲临界切向压应力表达式。由不皱曲条件给出不皱曲的判定式，以及由皱曲确定的极限拉深系数。

矩盒形件分区压边拉深工艺

以矩盒形件为研究对象,对凸缘部分按几何特征予以分区,并在eta/DYNAFORM 5.6和MSC.Marc/Mentat软件中对其分区压边拉深成形过程进行有限元仿真,分析各区域压边力对零件成形性能的影响,给出了矩盒形件的确定分区压边力大小的原则;结合矩盒形件拉深时的变形特点和材料流动情况,在相关文献研究的基础上,对分区方式进行优化,提出了结合变形特点的分区方式;在YT32-315C四柱液压机和自主研制的分区拉深装置上,对矩盒形件进行分区压边拉深的实验,实验结果和有限元仿真结果基本相符。矩盒形件的分区方式应按几何特征与变形特点划分。

圆管缩径能量吸收装置的研究

根据圆管缩径时的基本分区和变形特点，计算出了各区的变形力。由“最小载荷定理”给出了缩径变形的基本条件和在缩径变形下的极限缩径系数计算式，这是能量吸收装置的设计依据。通过准静态实验和撞击实验，理论与实验结果完全吻合。圆管缩径作为能量吸收装置优点突出，具有广阔的应用前景。

不锈钢薄板基本成形性能与平整量关系的研究

根据平整试验之后制成的标准拉伸试样 ,测定了奥氏体不锈钢 0 Cr18Ni9薄板和铁素体不锈钢1Cr17薄板在不同平整量下的基本成形性能指标 ,给出了相应的趋势线和线性回归方程及其相关系数。试验结果反映了基本成形性能指标随平整量的变化规律。平整量 et∈ [0 ,5 ) ,满足工程要求 ,并当 et=2 %时基本成形性能最优。

圆筒形件不用压边多次拉深时的皱曲预报

在建立皱曲模型的基础上，由压缩塑性失稳临界载荷公式导出了圆筒形件不用压边拉深时的皱曲临界切向压应力的表达式。进而给出了不皱曲的判定式及其皱曲临界曲线。通过实验验证和对照分析，证明在实际生产中可直接使用不皱曲的判定式或皱曲临界曲线对拉深作皱曲预报，且精度和可靠性较高。

板料拉深后皱曲判据及其极限预报与控制

根据“多余三角形材料皱曲模型”导出了皱曲各阶临界切向压应力式和凸缘变形区中最大切向压应力式,进而给出了不皱曲判据和皱曲各阶临界模态跳跃式的变化规律. 以不锈钢0Cr18Ni9板材为算例,绘出了皱曲各阶最大极限预报与控制图和皱曲极限预报与控制全图,得出了0阶模态时的皱曲极限是皱曲和后皱曲极限预报与控制的依据. 皱曲和后皱曲判据既适用于恒压边力拉深,更适用于变压边力拉深.

拉形动态摩擦系数的正交试验分析

用正交设计法对拉形时的摩擦系数进行了测定 ,方差分析结果表明 ,平整量越大摩擦系数越小 ;润滑剂对摩擦系数的影响最大 ;摩擦系数随凸模行程的增大而增大 ,且基本为线性关系。凸模圆角半径处的摩擦系数比凹模圆角半径处的摩擦系数普遍大 ,这是由凸模圆角半径处的板材变形程度大。

圆锥形零件冲压成形皱曲和破裂三极限的预报与控制

根据变形区“多余三角形材料皱曲模型”和防皱曲压边力分别导出外皱曲极限预报与控制判据和内皱曲极限预报与控制判据，以及防外皱曲压边装置的选择判据和防内皱曲压边装置的选择判据。依据破裂模型和拉深变形力导出破裂极限的预报与控制判据，最后给出了圆锥形零件冲压成形皱曲和破裂三极限的预报与控制判据和图形。依据选定的压边力可计算出拉深变形力。实验验证和对比结果证明。

圆锥形零件冲压成形悬空侧壁圆锥台变形区的应力应变计算

本文用主应力法解出了圆锥形零件冲压成形悬空侧壁圆锥台变形区的应力公式，讨论了悬空侧壁圆锥台变形区大端的内皱曲是由悬空侧壁圆锥台变形区中的最大切向压应力引起；而悬空侧壁圆锥台变形区小端的破裂是由悬空侧壁圆锥台变形区中的最大径向拉应力造成。根据体积不变条件，导出了圆锥形零件冲压成形悬空侧壁圆锥台变形区的应变公式，它是拉深应变和胀形应变的复合应变。接着讨论了最大切向压应力和最大径向拉应力在冲压成形过程中的变化规律，最后给出了应力分界圆直径公式和应变分界圆直径公式，得出了满意的结论。

等应变分配原理在圆杯－方杆复合挤压中的应用

运用“等应变分配原理”解决了圆杯－方杆复合挤压的材料分配问题，同时证明了“等应变分配原理”对非圆形挤压件也适用。

正多边形盒零件冲压成形凸缘变形区的应力分布计算

首先给出正多边形盒零件凸缘变形区的应力分布式 ,接着分析了凸缘变形区的应力变化规律 ,并以0Cr18Ni9板材和方盒零件为算例给出了凸缘变形区的应力分布曲线。正多边形盒零件凸缘变形区圆角部分的拉深变形是发生皱曲和破裂之源并向直边部分转移材料 ,使直边部分松弛乃至皱曲。因此 ,对于皱曲通常选择设置压边装置 (压边圈、拉深筋等 )来解决。对于破裂通常选择增大侧壁间圆角半径或多次拉深来解决。正多边形盒零件冲压成形最好采用分区 (分块 )变压边力拉深或分区 (分块 )

球面形零件冲压成形皱曲和破裂三极限的预报与控制

本文给出球面形零件冲压成形外皱曲极限预报与控制判据及其防外皱曲压边装置的选择判据和内皱曲极限预报与控制判据及其防内皱曲压边装置的选择判据。根据破裂模型和拉深变形力， 导出了破裂极限预报与控制判据。并以０８ Ａｌ板料为算例， 给出了皱曲和破裂三极限的预报与控制图。依据选定的压边力 Ｑ 并可计算拉深变形力。

车灯反射镜充液拉深液压机的设计

在对车灯反射镜充液拉深工艺数值模拟优化及实验的基础上,研究设计车灯反射镜充液拉深液压机.利用液压提供凸模拉深力、压边力以及凹模容腔压力;通过PLC(可编程控制器)来控制凸模运动、压边力和凹模容腔压力按照规定的曲线实时的变化.结果表明,充液拉深液压机具有体积小、易操作、高精度和高效率等优点.

拉深过程中的皱曲控制

在建立皱曲模型的基础上，导出了拉深过程中的皱曲临界切向压应力的表达式．给出了不皱曲的判定式。用计算机回归出了拉深过程中毛坯相对厚度极大值位置的关系式。以１０＃钢为例，绘制出了拉深过程中毛坯相对厚度的变化曲线和不皱曲临界曲线（皱曲控制图），并通过了实验验证．这些可供拉深件的生产单位直接使用。

平面变形叉板复合挤压的材料分配规律

运用“等应变分配原理”解决了平面变形叉板复合挤压的材科分配问题．引入的系数λ，反映了两出口差异因素对材料分配的影响．由半抛型柱面分流层模式计算的材料分配理论值与实验值接近．

轴对称三出口轴向挤压金属的变形规律

运用“等应变分配原理”解决了轴对称三出口轴向挤压的材料分配问题。并得到了实验验证。

杯—杆型复合挤压的材料分配规律

本文用“等应变分配原理”解决了杯—杆型复合挤压的材料分配问题。提出的分流层三种模式与判别准则和实验结果相符合。

304不锈钢冷轧卷连续钝化工艺参数的正交试验

用CIE1976L a b 色空间中的白度HW 作为不锈钢冷轧卷钝化后表面质量的评价指标 ,对30 4 (18 8)奥氏体不锈钢板材的钝化工艺参数 (HNO3 10 %～ 2 0 % ,HF 0 8%～ 2 5 %、钝化温度 4 0～ 70℃、钝化时间 1 0～ 3 0min)进行了正交试验和方差分析。试验和分析结果得出 ,不同炉批 30 4不锈钢冷轧卷材 ,因成分和工艺差异 ,使板材最佳钝化工艺参数稍有不同 ,但从整体来看 ,30 4不锈钢卷材钝化的最佳工艺参数为 :HNO3 10 %～ 12 % ,HF 2 0 %～ 2 5 % ,钝化温度 4 0～ 5 0℃ ,钝化时间 2 0～ 2 5min。

微型滤网零件成形过程及影响因素研究

通过研究梅花孔箔材坯料的微型半球形滤网零件,提出了起皱拉深和缩径整形相结合的优化成形方法。通过Dynaform软件模拟了成形过程,并依次在起皱拉深模具和缩径整形模具上成形出滤网零件,其实际成形结果与模拟结果基本一致。经过缩径整形,滤网口部尺寸减小,半球形部分增大,使成形质量提高。通过数值模拟讨论了凹模口形状、坯料网孔对成形结果的影响。研究表明:在圆弧凹模口形状和坯料面积比为0.7时,成形后滤网零件减薄率最低,成形效果最好。