CT80级非调质连续油管用钢的组织和性能控制

通过两种成分非调质CT80连续油管用钢现场生产板卷工艺组织性能对比,分析了冷却速度、卷取温度、Mo和Nb元素含量等工艺参数对实验钢组织性能的影响。结果表明:当冷却速度由52℃/s提高到69℃/s后,铁素体形态为针状铁素体,实验钢屈服强度提高25 MPa;抗拉强度提高30 MPa。实验钢在530℃卷取时,组织中出现了3%的珠光体组织,抗拉强度低于性能指标10 MPa。而在400℃卷取时,组织中出现了3%的块状马氏体组织,使得屈服强度低于性能指标20 MPa;抗拉强度提高到690MPa。Mo元素含量提高,促进针状铁素体转变,实验钢淬透性提高,有利于获得M/A岛组织,保证获得高强度低屈强比性能。Nb元素含量提高,细晶强化和析出强化作用更明显。

DH36高强度船板拉伸断口分离缺陷分析

用金相显微镜、扫描电镜对分离断口的形貌、金相组织进行了观察,用能谱仪分析了分离断口分离处的夹杂物及中心区域的微区成分,探讨了DH36高强度船板常温拉伸试验出现断口分离的原因。结果表明:中心部位的Al、Ca、Si、Mn类氧化物、硫化物的复合化合物是导致试样在拉伸过程中出现分离的重要原因,而中心区域的锰偏析和明显的带状组织是DH36高强度船板常温拉伸断口产生分离的根本原因。

马钢在CSP生产线开发510MPa汽车大梁板用钢

介绍马钢在CSP生产线采用C-Mn-Ti钢,在不添加Nb、V等昂贵合金的情况下,通过控制轧制和控制冷却工艺开发510MPa级汽车大梁板的生产实践。开发过程解决了CSP连铸连轧生产汽车大梁板存在的屈强比偏高及冷弯裂纹等关键技术问题,试制的M510L钢组织细小均匀,冲击韧性和冷弯性能良好,满足用户要求。

X80管线钢DWTT试验断口分离原因分析

对X80管线钢DWTT试样出现的分离断口进行了分析。通过低倍检验、金相分析、扫描电镜及能谱分析等,发现落锤分层均为脆性断裂,至主断面后为韧性断裂;夹杂不是造成分层的主要因素;试样中心区存在不同于基体且成条带状分布的硬相组织是产生脆性断裂的主要原因。

连铸保护渣的特性及其选用

概述连铸保护渣的基本特性,介绍高拉速板坯、方坯、圆坯、异型坯和薄板坯连铸用保护渣的选用以及马钢保护渣的应用情况。

CSP工艺技术在马钢的应用

介绍了CSP工艺目前的概况,对马钢引进的CSP生产线及其应用的新技术进行了较详细的论述,并将其与国内其它CSP生产线进行了比照,指出了其自身优势和强大的产品生产能力。

板材拉力分层检验的分析和研究

对马钢生产的高强度船板拉力分层样,进行了断口形貌和组织形貌观察分析,检测结果表明,板材中心带状珠光体严重,并有长条状MnS和Nb颗粒分布,试样中心区域塑性较差,断口中心区域为解理断裂,检验结果为分析分层原因,改善产品质量提供参考。

氧气顶吹转炉溅渣护炉实验研究

采用水力模型研究方法,针对马钢二钢厂20t转炉进行溅渣护炉冷态模拟试验,得出最佳工艺参数为:枪位为1680mm,N_2流量为11000m^3/h左右,渣粘度适中。此外,得出夹角为13°的喷头溅渣效果好。

调质处理对CT80连续油管用钢应变疲劳行为的影响

对CT80连续油管用钢分别进行950℃淬火和550℃或650℃回火的调质热处理;通过轴向低循环疲劳试验,对比了不同调质工艺处理后试验钢的疲劳性能,并对断口形貌进行分析。结果表明:淬火温度950℃、回火温度650℃的调质处理工艺能够有效地提高CT80连续油管用钢疲劳性能;其疲劳裂纹起源于试样表面,且呈多源性特征。

浅析连铸保护渣的冶金特性及在马钢的选用

概述了连铸保护渣的基本特性,并根据马钢保护渣的应用情况,设计分析了高拉速板坯、方坯、圆坯、异型坯和薄板坯连铸用保护渣的选用原则。

连续油管用钢CT80低周疲劳性能研究

对CT80连续油管用钢进行了低周疲劳性能试验，通过应变幅为0．4％-1．5％，7个级别的恒应变控制实验，研究了CT80的循环特性、疲劳特性，确定了疲劳寿命与应变幅之间的关系式，并使用扫描电镜对疲劳断口形貌进行了观察和分析。结果表明：该材料为循环软化，疲劳裂纹起始于试样表面，呈多源性特征。

连铸保护渣的选用方法

概述了连铸保护渣的基本特性及选用方法，并分析了高拉速情况下保护渣的特性。

连铸板坯夹杂缺陷分析及其控制措施

本文分析了马钢连铸板坯夹杂物的类型，来源及其影响因素，并提出了控制夹杂物的措施和建议。

连铸板坯中心线偏析形成机制与轻压下技术

针对连铸板坯中心线偏析,利用原位分析技术对中心线区域进行扫描。发现连铸板坯中心线区域的宏观偏析由正偏析带和负偏析带共同组成,其中碳、磷、硫这3种元素在中心线正偏析带周围有明显的负偏析带。对这种其周围存在负偏析带的板坯中心线偏析提出了相应的形成机制。最后根据形成机制近似推断了轻压下技术中压下速率与临界固相率这2个重要参数,推断结果与前人的研究比较一致。同时也进一步表明所提形成机制的合理性。

非调质CT80连续油管用钢的控轧控冷工艺

利用Gleeble-1500热模拟试验机进行了控轧控冷热模拟试验,分析了非调质CT80连续油管用钢的精轧变形温度、冷却速度和卷取温度对试验钢组织与性能的影响规律。基于控轧控冷热模拟试验结果,设定了试验钢实验室轧制工艺,在终轧温度830℃、冷却速度46℃/s和卷取温度450℃轧制工艺条件下,获得了具有针状铁素体+贝氏体+少量M/A岛组织构成的成品钢板,其屈服强度620 MPa,抗拉强度754 MPa,伸长率29.2%,屈强比0.82,各项性能均满足CT80连续油管用钢力学性能要求。

船板钢连铸坯的高温力学性能及断口液膜现象

为解决钢厂高强度船板钢连铸坯经常出现的中间裂纹等内部缺陷问题,从该钢种连铸坯中间裂纹区域获取试样,并对其进行了高温力学性能测试。结果表明,低温脆性区(即第三脆性区)的温度范围为750～925℃,在900～950℃温度区断口处存在较多液膜。综合断口形貌、液膜存在的温度范围以及断口纵断面金相组织等方面进行分析,认为950℃时塑性开始下降的主要原因是由于断口处存在液膜,并推断液膜的形成原因为晶界处形成了(FeS+FeO)或(MnS+FeS+FeO)低熔点共晶相。同时,该试样在750～950℃区间内塑性下降的发生机制可以大致归结为:900～950℃区间内由于低熔点共晶相液膜作用导致塑性下降;850～900℃之间由于低熔点共晶相液膜与晶界铁素体膜复合作用导致塑性下降;850℃以下由于晶界铁素体膜作用导致塑性下降。

CSP工艺技术在马钢的应用

介绍 CSP 生产线的发展概况,对马钢引进的 CSP 生产线及其应用的新技术进行较详细的论述,并与国内其它 CSP 生产线进行比照,指出了其自身优势和强大的产品生产能力。