典型添加剂对3号喷气燃料热氧化安定性的影响原因分析及对策

热氧化安定性是喷气燃料的一项重要性能指标。抗静电剂和抗磨剂是工业喷气燃料调和过程中必须要加入的两种添加剂,而在市场中常用的添加剂分别是抗静电剂Stadis和抗磨剂T-1602。通过研究抗静电剂Stadis和抗磨剂T-1602对喷气燃料热氧化安定性的影响因素,包括空气、光照、存储温度等条件,对喷气燃料在实际生产过程中的调和、存储和使用安全都有非常重要的意义。研究结果表明:抗静电剂Stadis对喷气燃料热氧化安定性基本没有影响。抗磨剂T-1602影响喷气燃料热氧化安定性的因素有含氧的环境、光照、储存温度、添加剂浓度和储存材质等。随着储存温度的升高,含抗磨剂喷气燃料母液的热氧化安定性变差。随着抗磨剂添加浓度逐渐提高,含抗磨剂母液的喷气燃料热氧化安定性逐渐下降。通过采取对喷气燃料配置过程中增加氮封隔绝空气、避免光照、罐存储温度按照不大于40℃等措施,可最大程度降低喷气燃料热氧化安定性超标的质量风险,为喷气燃料的安全使用提供合理保障。

水分对喷气燃料质量性能的影响研究

较高品质的喷气燃料能有效避免航空发动机发生故障。燃料中水分因为高空低温环境下结冰或储罐中滋生微生物而对燃料品质与性能造成影响,为探究在油轮空载时向货油舱内灌注压舱水是否会对喷气燃料含水量造成影响,在不同油水比例、不同油水接触时间和不同品质水分条件下,对高闪点喷气燃料含水量进行考察,并定量分析水分对于高闪点喷气燃料外观及理化性质的影响。另进行海水对高闪点喷气燃料其他理化性质影响探究。得出结论:油水比例、不同品质水和接触时间对高闪点喷气燃料中的含水量影响较小,但在海水环境下会影响喷气燃料硫含量、总酸值等性质。在油库中,可以考虑用水代替喷气燃料作为冲洗、试压介质,减少油料浪费,提高冲洗操作的安全性。

柴蜡油混合进料加氢裂化装置试产军用3号喷气燃料

目的提高柴蜡油混合进料加氢裂化装置生产的3号喷气燃料中芳烃含量,使之能达到军用3号喷气燃料产品的要求。方法通过提高混合原料中蜡油比例和混合原料油密度、降低精制反应器床层温度、优化裂化反应器级配催化剂床层温度及降低芳烃加氢饱和深度的方式,提高3号喷气燃料中芳烃含量。结果①在处理量不变的情况下,通过提高原料中蜡油比例和混合原料油密度,可显著提高喷气燃料中芳烃含量;②在高柴油比例原料的工况下,通过大幅降低精制反应器床层温度、同步降低轻油型催化剂床层温度及提高灵活型和中油型催化剂床层温度的方式,降低了芳烃加氢饱和程度,使喷气燃料产品中芳烃体积分数≥8%,同时确保尾油BMCI值小于13。结论通过提高混合原料蜡油比例和混合原料密度至一定数值以及降低精制反应器床层温度和芳烃加氢饱和深度的方式,可实现喷气燃料产品中芳烃体积分数≥8%的目标,解决了柴蜡油混合加氢裂化装置生产军用3号喷气燃料的问题,具有一定的生产指导意义。

航空煤油加氢装置加热炉CO含量超标问题分析及对策

分析了某石化公司航空煤油加氢装置加热炉运行过程中CO超标的问题,并提出改进措施,在不改变燃烧器本体基础上,通过在线改造燃料气枪,设计出燃料分级低氮低CO燃烧器。结果表明:引起加热炉运行期间产生大量CO的原因主要有加热炉炉膛温度低、燃烧器实际热负荷变动大、燃烧器结构局限性等;经计算流体动力学(CFD)模拟,改造后燃烧器火焰中心的最高燃烧温度为1364.18℃,低于NO_(x)大量生成的温度(1450℃以上),NO_(x),CO排放质量浓度分别为35.00,26.45 mg/m^(3);改造后的燃烧器通过燃料预混耦合燃料分级燃烧的方式,调整2套燃料气枪燃烧负荷,使得火焰燃烧更完全,加热炉总烟气中CO质量浓度由改造前最高(1262 mg/m^(3))降至最低(18.00 mg/m^(3)),同时,烟气中NO_(x),SO_(2)等污染物远低于排放指标。

煤基航煤对喷气燃料理化性质影响研究

为考察煤基航煤对喷气燃料的影响,将煤直接液化工艺生产的煤基航煤加入到喷气燃料中,按照国家标准《3号喷气燃料》(GB 6537)中的实验方法对喷气燃料的20余项理化性质进行检测。结果表明,含有煤基航煤的喷气燃料的理化性质符合国家标准《3号喷气燃料》(GB 6537)要求;随着煤基航煤体积分数的增加,喷气燃料的11项理化性质呈单调变化,13项理化性质基本保持不变。煤基航煤加入后,喷气燃料仍符合国家标准《3号喷气燃料》(GB 6537)要求,但煤基航煤对理化性质有不同影响。

3号喷气燃料色度与其它理化指标的相关性研究

3号喷气燃料代号RP-3,是目前应用最广的一种航空燃料,常用于大型民用喷气式飞机、军用喷气战斗机和直升机等航空器。3号喷气燃料闪点较高,不控制初馏点等优点,使得其生产工艺具有较大的灵活性,从而得到广泛应用。

气相色谱法测定燃料气发热量的不确定度评定

根据碳排放管理要求,企业需要定期测定燃料气的低位发热量。文中利用气相色谱法,提出了1种燃料气发热量的测定方法。不确定度是衡量检测结果可靠性的重要指标。通过现代数理统计方法对燃料气发热量测定的不确定来源进行分析,并通过各项相对不确定分量计算出合成不确定度,并对其进行了量化评定。结果表明,燃料气发热量的不确定度和组分含量相关,通过研究影响燃料气发热量结果不确定的来源及评定方法,对分析结果准确度具有指导意义。

强化航空加油站喷气燃料的油品质量管理措施

航空业中喷气燃料的油品质量管理贯穿航空煤油的收、储、发、加全部工作流程,并最终直接关系到航空器的飞行安全,故国内外相关标准都对油品的质量有着严格的规定和要求。本文从航空燃料质量管理角度出发,综合阐述航空加油站对喷气燃料的油品质量管理,确保民用航空飞行安全。

3号喷气燃料变色快原因分析及对策

喷气燃料的颜色是衡量喷气燃料使用性能的一个最直接的外观质量指标。造成喷气燃料颜色发生变化的因素十分复杂,本文综述了某油库3号喷气燃料的颜色变化原因及相应措施改善。随着航天装备的不断更新换代,对喷气燃料的质量要求越来越高。一般而言,喷气燃料的颜色是衡量喷气燃料使用性能的一个最直接的外观质量指标。一旦喷气燃料在贮存输转或使用过程中发生了颜色变化,就意味着其组成发生了变化,质量发生了衰变,直接影响着航天装备的正常运转,困扰着飞行人员的实际使用。[1]因此,研究喷气燃料颜色变化的原因,对保证航天装备的安全稳定运行具有极其重要的意义。[2-4]

喷气燃料洁净度影响因素和管控措施研究

自动颗粒计数法是目前检测喷气燃料洁净度较为成熟的方法,对于保证喷气燃料质量具有重要意义。通过大量的研究试验,发现了航煤过滤器、航煤添加剂、航煤微生物、航煤带水等均会对航煤的颗粒计数指标产生较大影响。针对这些影响因素,提出了保证航煤过滤器稳定运行、控制航煤游离水含量、增加航煤储罐搅拌时间、增加储罐油品的静止沉降时间、化验分析加入异丙醇,以及加强储运、出厂等环节航煤洁净度等措施建议,对有航煤产品的国内炼厂具有一定的借鉴作用。

解决3号喷气燃料颜色不合格问题

喷气燃料主要用于喷气式发动机,因其应用场所和环境的特殊性,使得对其性能要求严格,不仅要求具有良好的低温流动性能、较大的净热值和密度、燃烧速度快、完全,还要具有良好的安定性。安定性的好坏对喷气燃料而言直观地反映在油品的颜色上,颜色越深,喷气燃料越不安定。因此,喷气燃料的脱色问题成为生产高品质喷气燃料必须解决的重要问题之一。在某些情况下,颜色可以反映产品的精炼程度,用于粗判工艺情况、精炼程度及氧化安定性[1]。

国内煤制油市场现状及销售企业应用前景

现代煤化工是国家能源发展战略的重要组成部分,是充分发挥煤炭能源相对资源优势,保障国家能源安全的必要措施,是缓解石油和天然气供需矛盾的现实手段。介绍了我国煤制油工艺技术、产品质量、项目、价格与市场等情况,分析了销售企业采购的可行性和风险控制,推动煤制油在成品油领域的销售与应用。

提高铁路调运3号喷气燃料效率的几点建议

本文从计划衔接、罐车来源、罐车清洗、装车、运输等几个方面,分析了影响3号喷气燃料铁路调运效率的原因,有针对性地提出了几点建议,供同行学习参考。1.引言3号喷气燃料作为航空燃气涡轮发动机燃料,是重要的石油产品之一,也是军队重要的基础物资。按照计划为部队提供质量优良、数量充足的3号喷气燃料是驻厂油料军事代表的中心工作,也能充分保证部队战斗力的生成。部队军事地位的特殊性使得后方油库(场站)的地理位置一般较为偏僻,从炼油厂铁路调运3号喷气燃料是补充油源的重要手段之一。

油脂加氢生产生物喷气燃料(SRJET)技术及工业应用

为了保障中国航空业市场对生物喷气燃料的需求,中国石化镇海炼化分公司(简称镇海炼化)采用中石化石油化工科学研究院有限公司开发的油脂加氢生产生物喷气燃料(SRJET)技术新建一套100 kt a以餐饮废油为原料的生物喷气燃料生产装置,该装置一次开车成功,生产的生物喷气燃料产品满足《3号喷气燃料》(GB 6537-2018)附录C酯类和脂肪酸类加氢改质工艺生产的煤油组分标准中各项指标的要求,成功获得可持续生物材料圆桌会议颁发的可持续认证证书和中国民用航空局审定的生物喷气燃料适航证书,并成功实现商业飞行。

喷气燃料加氢精制腐蚀问题分析

单质硫、硫化氢、低分子硫醇都能使金属发生腐蚀,一般情况下低于产品标准的少量硫醇不会导致喷气燃料腐蚀超标,影响喷气燃料腐蚀性的关键因素是单质硫和硫化氢。单质硫造成喷气燃料腐蚀的事例多发生在油品储运系统,源于单质硫与硫醇的协同作用。对于喷气燃料加氢精制装置,解决腐蚀问题的关键是彻底脱除硫化氢。在喷气燃料原料中适量掺兑直馏汽油,增加原料中轻组分的含量,将分馏塔由全回流操作改为部分回流+外甩粗汽油,能够显著提高硫化氢汽提效果,有利于提高分馏塔的操作弹性,改进喷气燃料质量控制。

加氢精制拓宽馏程增产喷气燃料贮存试验总结

采用新一代低压加氢技术进行加氢精制拓宽馏程增产3号喷气燃料,并对所得喷气燃料产品进行了长达1 a的贮存试验。对采用新技术前后的原料进行了对比分析,结果表明:拓宽原料品质较原工艺总体有所下降,烃组成变化不大,密度、硫含量、氮含量增加明显,烟点有所下降,萘系烃含量增加1倍,冰点由-59.9℃升高到-51.0℃,但所出产品仍为合格的3号喷气燃料。对新产品及贮存1 a后的产品性质按3号喷气燃料产品标准进行了全分析对比,同时进行了动态热氧化安定性破点、静态热氧化安定性沉淀量等关键项目的对比分析。结果显示,拓宽馏程喷气燃料贮存期间全分析项目结果略有变化但仍都合格;动态热氧化安定性破点大于300℃,静态氧化沉淀量不大于0.5 mg/100mL,碱性氮质量分数降至1μg/g以下,关键指标均优于3号喷气燃料标准要求,同时产品收率与拓宽馏程前相比增加了47.7%。

低压加氢反应工艺条件对喷气燃料腐蚀性能的影响

在中国石化九江分公司20万t/a喷气燃料加氢精制装置上,于低压加氢条件下,考察了反应温度、分馏塔塔顶温度和轻污油外送量等工艺参数对喷气燃料含硫量、含氮量及腐蚀性能的影响。结果表明:当反应温度为250℃时,喷气燃料能达到较好脱硫、脱氮效果;当塔顶温度为120℃,轻污油外送量占整个装置进料量的1.6%时,喷气燃料腐蚀性能稳定合格;从产品角度通过分析喷气燃料的初馏点能初步判断其腐蚀性能是否合格。

催化剂制备过程及使用寿命对喷气燃料生产工艺碳排放的影响

以不同类型喷气燃料为研究对象,搭建典型炼油厂或工艺包装置的石油基喷气燃料(以直馏煤油加氢制喷气燃料为代表)、F-T合成油加氢异构化制喷气燃料、油脂加氢制生物喷气燃料(简称HRJ喷气燃料)的生命周期评价模型,并开展能耗及碳排放清单分析,测算中国典型喷气燃料产品的生命周期碳排放强度。在此基础上研究喷气燃料生产过程中所涉及的催化剂制备过程、使用寿命对喷气燃料生产过程碳排放的影响。结果表明,在生产环节,石油基喷气燃料的能耗及碳排放强度均最低,HRJ喷气燃料则由于其生产过程特殊以及其液体馏分收率较低而能耗及碳排放强度最高。催化剂的制备过程及使用寿命是影响喷气燃料生产工艺碳排放强度较为关键的因素。催化剂制备过程碳排放强度由大到小的顺序为烷烃异构催化剂>补充加氢精制催化剂>加氢处理催化剂;以催化剂最长使用寿命预测,由催化剂带来的碳排放强度为0.06~6.29 kg/t(以生产单位质量喷气燃料产品计),占不同喷气燃料产品生产过程碳排放强度的比例为0.09%~1.05%。与使用寿命为3年的催化剂相比,使用寿命为4年的催化剂的碳排放强度约减少33.3%~50.2%。降低催化剂制备过程的碳排放强度和延长催化剂使用寿命可以降低喷气燃料生产过程的碳排放强度。

加氢裂化技术生产喷气燃料工艺研究

在加氢裂化反应过程中,通过原料组成和压力调整,考察所产煤油组分的性质,并与3号喷气燃料的燃烧性能标准进行对比,摸索其反应规律及适应性。结果表明,在合适的工艺参数下,通过不同类型和比例的二次加工油掺炼,高压及中压加氢裂化装置产出煤油的烟点可以达到喷气燃料标准要求;低烟点喷气燃料补充精制工艺,可将烟点提至25 mm以上,对产品质量的提升作用明显。

高含硫环境中地面集输管线材质腐蚀影响因素

根据国内某高含硫气田集输管线内高含H2 S(8%～ 16 % )、CO2 (5 %～ 10 % )的高压腐蚀环境 ,分析了可能存在的腐蚀影响因素 ,并采用静态高温高压釜研究了H2 S、CO2 、温度、Cl-以及元素硫等不同腐蚀影响因素对2 0 # 钢的作用规律。结果表明 ,在试验研究的范围内 ,2 0 # 钢的腐蚀比较严重 ,腐蚀速率在 0 .348～ 2 .5 5 9mm/a之间 ,但温度、水中Cl-含量以及元素硫是影响 2 0 # 钢腐蚀程度的主要因素 :水中Cl-含量越高 ,2 0 # 钢的腐蚀速率越大 ;温度为 4 0℃时 2 0 # 钢的腐蚀速率相对较大 ;元素硫的存在会加速 2 0 # 钢的失重腐蚀和点蚀 ,最大点蚀深度为4 .86 7mm/a。通过室内研究 ,建议现场采取适当的措施清除集输管线内沉积的元素硫 ,而且最好不要让集输管线的温度停留在 4 0℃左右 ,以减轻对管线的腐蚀 ;此外 。