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Toward understanding the microstructure characteristics,phase selection and magnetic properties of laser additive manufactured Nd-Fe-B permanent magnets 被引量:1
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作者 Bo Yao Nan Kang +6 位作者 Xiangyu Li Dou Li Mohamed EL Mansori Jing Chen Haiou Yang Hua Tan Xin Lin 《International Journal of Extreme Manufacturing》 SCIE EI CAS CSCD 2024年第1期277-294,共18页
Nd-Fe-B permanent magnets play a crucial role in energy conversion and electronic devices.The essential magnetic properties of Nd-Fe-B magnets,particularly coercivity and remanent magnetization,are significantly infue... Nd-Fe-B permanent magnets play a crucial role in energy conversion and electronic devices.The essential magnetic properties of Nd-Fe-B magnets,particularly coercivity and remanent magnetization,are significantly infuenced by the phase characteristics and microstructure.In this work,Nd-Fe-B magnets were manufactured using vacuum induction melting(VIM),laser directed energy deposition(LDED)and laser powder bed fusion(LPBF)technologies.Themicrostructure evolution and phase selection of Nd-Fe-B magnets were then clarified in detail.The results indicated that the solidification velocity(V)and cooling rate(R)are key factors in the phase selection.In terms of the VIM-casting Nd-Fe-B magnet,a large volume fraction of theα-Fe soft magnetic phase(39.7 vol.%)and Nd2Fe17Bxmetastable phase(34.7 vol.%)areformed due to the low R(2.3×10-1?C s-1),whereas only a minor fraction of the Nd2Fe14B hard magnetic phase(5.15 vol.%)is presented.For the LDED-processed Nd-Fe-B deposit,although the Nd2Fe14B hard magnetic phase also had a low value(3.4 vol.%)as the values of V(<10-2m s-1)and R(5.06×103?C s-1)increased,part of theα-Fe soft magnetic phase(31.7vol.%)is suppressed,and a higher volume of Nd2Fe17Bxmetastable phases(47.5 vol.%)areformed.As a result,both the VIM-casting and LDED-processed Nd-Fe-B deposits exhibited poor magnetic properties.In contrast,employing the high values of V(>10-2m s-1)and R(1.45×106?C s-1)in the LPBF process resulted in the substantial formation of the Nd2Fe14B hard magnetic phase(55.8 vol.%)directly from the liquid,while theα-Fe soft magnetic phase and Nd2Fe17Bxmetastable phase precipitation are suppressed in the LPBF-processed Nd-Fe-B magnet.Additionally,crystallographic texture analysis reveals that the LPBF-processedNd-Fe-B magnets exhibit isotropic magnetic characteristics.Consequently,the LPBF-processed Nd-Fe-B deposit,exhibiting a coercivity of 656 k A m-1,remanence of 0.79 T and maximum energy product of 71.5 k J m-3,achieved an acceptable magnetic performance,comparable to other additive manufacturing processed Nd-Fe-B magnets from MQP(Nd-lean)Nd-Fe-Bpowder. 展开更多
关键词 laser additive manufacturing(LAM) Nd-Fe-B permanent magnets numerical simulation microstructure magnetic properties
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铁基非晶纳米晶磁芯激光切割温度场仿真研究
2
作者 黄宥伦 杨元政 《热加工工艺》 北大核心 2024年第9期45-49,共5页
为了明晰FeSiBCuNb非晶纳米晶磁芯激光切割过程的温度分布,采用熔融凝固模型、多相流模型,以及热源半径沿深度衰减的旋转体热源,在Fluent软件中通过生死单元法实现了激光切割的温度场模拟,得到了熔融切缝形貌。研究了激光功率和切割速... 为了明晰FeSiBCuNb非晶纳米晶磁芯激光切割过程的温度分布,采用熔融凝固模型、多相流模型,以及热源半径沿深度衰减的旋转体热源,在Fluent软件中通过生死单元法实现了激光切割的温度场模拟,得到了熔融切缝形貌。研究了激光功率和切割速度等工艺参数对切缝宽度和热影响区厚度的影响。结果表明:在厚度方向上磁芯被完全切开时,切缝宽度、热影响区厚度呈现上下窄、中间宽的形貌。随激光功率增大或切割速度减小,切缝宽度整体增大,厚度方向上切缝宽度更加不均匀。 展开更多
关键词 铁基非晶纳米晶磁芯 激光切割 温度场 切缝 热影响区
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粒度及粒度级配对Fe_(76)Si_(9)B_(10)P_(5)磁粉芯磁性能的影响
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作者 景宇飞 樊子民 +2 位作者 赵放 乐晨 唐明强 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2024年第6期119-124,共6页
采用水气联合雾化工艺制备D_(50)分别为5.05(A1)、11.41(A2)、19.32(A3)、29.01μm(A4)的Fe_(76)Si_(9)B_(10)P_(5)合金粉末,研究粒度及粒度配比对Fe_(76)Si_(9)B_(10)P_(5)磁粉芯磁性能的影响。结果表明:随着粉末粒径的增大,磁粉芯的... 采用水气联合雾化工艺制备D_(50)分别为5.05(A1)、11.41(A2)、19.32(A3)、29.01μm(A4)的Fe_(76)Si_(9)B_(10)P_(5)合金粉末,研究粒度及粒度配比对Fe_(76)Si_(9)B_(10)P_(5)磁粉芯磁性能的影响。结果表明:随着粉末粒径的增大,磁粉芯的密度和μ_(e)增大,P_(s)、Ph与Pe升高;将4种不同粒度的Fe_(76)Si_(9)B_(10)P_(5)合金粉末进行四因素三水平的正交实验,当A1、A2、A3、A4质量分别为30、20、40、40 g时,磁粉芯获得最高μ_(e),在10 kHz下μ_(e)为25.8×10^(-3)H/m;当A1、A2、A3、A4质量分别为30、40、30、80 g时,磁粉芯获得最低P_(s),在100 mT,40 kHz下P_(s)为478 mW/cm^(-3)。 展开更多
关键词 水气联合雾化法 粒度 粒度级配 正交法 磁导率 损耗
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雾化法制备的Fe基非晶/纳米晶软磁合金粉末:特点、方法及研究进展
4
作者 董鑫 杨陆 +7 位作者 李光学 王雨 孙小龙 武文杰 李奇 何超 张景铭 王缘桃 《磁性材料及器件》 CAS 2024年第4期79-88,共10页
在我国“碳达峰,碳中和”和世界能源大变革的重大战略背景下,以光伏、风力发电和新能源为代表的领域蓬勃发展,这对电子元器件提出了可承受大电流、大功率的要求。磁粉心是指对金属软磁粉末进行绝缘包覆,然后通过模压成型和退火热处理后... 在我国“碳达峰,碳中和”和世界能源大变革的重大战略背景下,以光伏、风力发电和新能源为代表的领域蓬勃发展,这对电子元器件提出了可承受大电流、大功率的要求。磁粉心是指对金属软磁粉末进行绝缘包覆,然后通过模压成型和退火热处理后得到的一类软磁复合材料。磁粉心具有饱和磁感应强度高、温度稳定性好、直流偏置性能优异等特点,已广泛应用于光伏、风力发电和新能源装备中。Fe基非晶/纳米晶合金软磁性能优异、经济性好,在制备高性能磁粉心领域有广阔的前景。Fe基非晶/纳米晶合金粉末的制备方法通常为机械破碎法和雾化法,其中雾化法具有适宜大规模生产、污染小、成本低等优点。然而,由于Fe基非晶材料的非晶形成能力较低,使用雾化法来制备软磁性能好、批次稳定性高的Fe基非晶/纳米晶粉末存在着较大的困难和瓶颈。概述了非晶/纳米晶材料的微观组织特征和形成机制,以及雾化法制备金属粉末的机理。最后,分析了雾化法制备Fe基非晶/纳米晶软磁合金粉末的研究现状,以期为后续研究和发展提供参考。 展开更多
关键词 Fe基非晶/纳米晶 磁粉心 雾化法 粉末
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基于等离子双丝增材制造技术制备坡莫合金工艺探究
5
作者 张伊诺 陈祖强 +4 位作者 陈林波 耿燕飞 陈希章 彭康 王艳虎 《金属加工(热加工)》 2024年第3期7-12,共6页
首次采用等离子双丝增材制造技术制备Fe-Ni合金,通过显微组织分析获得平行于基板和垂直于基板的显微组织相差较大,平行于基板的显微组织主要由不同尺寸的等轴晶组成且含有极大尺寸晶粒,而垂直于基板方向的显微组织主要是柱状晶,因此柱... 首次采用等离子双丝增材制造技术制备Fe-Ni合金,通过显微组织分析获得平行于基板和垂直于基板的显微组织相差较大,平行于基板的显微组织主要由不同尺寸的等轴晶组成且含有极大尺寸晶粒,而垂直于基板方向的显微组织主要是柱状晶,因此柱状晶内含有不同形态的胞状晶,垂直于晶界生长。两者晶界和晶内均有点状或圆形析出物,且均匀分布。元素分析结果表明:该试样不存在元素偏析,且其显微硬度优于激光选区熔化所制备的试样。 展开更多
关键词 等离子双丝 增材制造 坡莫合金 显微组织 晶粒 显微硬度
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Ga添加钕铁硼磁体的原位加热透射电镜研究
6
作者 黎国猛 彭众杰 +2 位作者 相春杰 丁开鸿 徐先东 《电子显微学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第5期564-570,共7页
对Ga添加钕铁硼磁体中RE_(6)Fe_(13)Ga相的形成过程目前仍缺乏清晰的认知。本文针对这一问题对Ga添加钕铁硼磁体进行了原位加热透射电镜研究,结果表明:含Ga非晶相在原位加热过程中能扩散至周围的晶间相区域并溶解其中部分面心立方(fcc)... 对Ga添加钕铁硼磁体中RE_(6)Fe_(13)Ga相的形成过程目前仍缺乏清晰的认知。本文针对这一问题对Ga添加钕铁硼磁体进行了原位加热透射电镜研究,结果表明:含Ga非晶相在原位加热过程中能扩散至周围的晶间相区域并溶解其中部分面心立方(fcc)结构富稀土相,在RE6Fe_(13)Ga相的形成过程中起主要作用;fcc结构富稀土相在加热过程中会逐渐被氧化并向Mn_(2)O_(3)结构(空间群Ia3)转变,且当晶间相区域中基本只有fcc结构富稀土相时,加热过程中仅发生这种氧化引起的相结构转变。本工作为理解RE_(6)Fe_(13)Ga相的形成过程提供了重要的实验依据。 展开更多
关键词 钕铁硼 原位透射电镜 原位加热 相转变
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机械合金化制备铁基纳米晶合金的粉末粒度、结构演变和磁学性能
7
作者 张林 孙阳 +4 位作者 陈艺月 谭优 王锋 余鹏 兰颂 《磁性材料及器件》 CAS 2024年第3期7-14,共8页
采用单质粉末混合物球磨1~24h制备Fe_(79)Mo_(10)B_(10)Cu_(1)合金粉末,考察合金粉末的粒度、结构和磁学性能。结果表明,延长球磨时间能够细化颗粒粒径(约8μm)和晶粒尺寸(约5 nm),并均匀化粒度分布和合金元素分布。Mo元素置换固溶于α-... 采用单质粉末混合物球磨1~24h制备Fe_(79)Mo_(10)B_(10)Cu_(1)合金粉末,考察合金粉末的粒度、结构和磁学性能。结果表明,延长球磨时间能够细化颗粒粒径(约8μm)和晶粒尺寸(约5 nm),并均匀化粒度分布和合金元素分布。Mo元素置换固溶于α-Fe,降低了合金粉末的饱和磁化强度,且在球磨15h后生成了纳米晶α-(Fe,Mo)单相固溶体,其晶格常数随Mo含量的增加而增大。在合金化前期(˂5h),由于残余应力和磁致伸缩系数的增大,磁弹各向异性成为矫顽力的主导因素,导致矫顽力随晶粒尺寸的减小而反常增大。球磨24h后合金的矫顽力为约2200A/m,微观压应变(约0.52%)和细小B夹杂物(˂1μm)是合金矫顽力较高的主要因素。 展开更多
关键词 铁基纳米晶合金 机械合金化 球磨时间 粒度 结构 磁学性能
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软磁合金简介
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作者 薄鑫涛 《热处理》 CAS 2024年第5期60-60,共1页
1 铁镍合金1.1 按合金含镍量分E1含镍量72%~83%;E2含镍量54%~68%;E3 含镍量45%~51%;E4 含镍量30%~40%。1.2 按合金的主要特性分(1)较高磁导率、较高饱和磁感应强度铁镍合金 :1J46、1J50、1J54。
关键词 含镍量 软磁合金 高饱和磁感应强度 铁镍合金 高磁导率
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Fe_(85)Zr_(10)B_(5)三元非晶合金的非晶形成能力及磁热性能
9
作者 潘乐玲 王强 +2 位作者 唐本镇 丁鼎 夏雷 《上海金属》 CAS 2023年第5期28-33,49,共7页
采用单辊甩带法成功制备了Fe_(85)Zr_(10)B_(5)非晶合金,并对其非晶形成能力、磁性能和磁热效应进行了研究。结果表明:Fe_(85)Zr_(10)B_(5)非晶合金具有较大的过冷液相区宽度、γ参数和临界截面厚度,表明其优异的抗晶化热稳定性和非晶... 采用单辊甩带法成功制备了Fe_(85)Zr_(10)B_(5)非晶合金,并对其非晶形成能力、磁性能和磁热效应进行了研究。结果表明:Fe_(85)Zr_(10)B_(5)非晶合金具有较大的过冷液相区宽度、γ参数和临界截面厚度,表明其优异的抗晶化热稳定性和非晶形成能力。Fe_(85)Zr_(10)B_(5)非晶合金在325 K的居里温度(Tc)下表现出3.26 J/(kg·K)的磁熵变峰值(-Δ_(m)^(Speak)),高于其他Tc相近的Fe基非晶合金。Arrott曲线和(-Δ_(m)^(Speak)∝H0.74的线性关系表明了Fe_(85)Zr_(10)B_(5)非晶合金典型的二级磁相变行为,这使该合金具有超宽的工作温度区间和较大的磁制冷能力(约546.4 J/kg)。Fe_(85)Zr_(10)B_(5)非晶合金在室温热端温度附近较高的(-Δ_(m)^(Speak)和磁制冷能力,表明其作为磁制冷工质的重要组成部分在室温磁制冷领域具有广阔的应用前景。 展开更多
关键词 非晶合金 非晶形成能力 磁热效应 磁制冷
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水气联合雾化制备的低损耗纳米晶软磁粉末
10
作者 李鑫 樊子民 +8 位作者 乐晨 赵放 唐明强 蔡佳宁 林波 蔡远飞 向明亮 张岩 王军强 《磁性材料及器件》 CAS 2023年第4期43-48,共6页
基于水气联合雾化工艺制备了纳米晶体系的Fe-Si-B-Cu-Nb合金粉末,其淬态为非晶结构。经过10℃/min升温至560℃、保温1 h的热处理工艺,可获得Fe-Si-B-Cu-Nb均匀的纳米晶结构,其平均晶粒尺寸为15nm。水气联合雾化工艺方法制备的非晶Fe-Si-... 基于水气联合雾化工艺制备了纳米晶体系的Fe-Si-B-Cu-Nb合金粉末,其淬态为非晶结构。经过10℃/min升温至560℃、保温1 h的热处理工艺,可获得Fe-Si-B-Cu-Nb均匀的纳米晶结构,其平均晶粒尺寸为15nm。水气联合雾化工艺方法制备的非晶Fe-Si-B-Cu-Nb粉末具有纳米晶化热处理工艺稳定的特点,在退火温度为560℃下制备的Fe-Si-B-Cu-Nb纳米晶粉末的Bs=167.6 emu/g,矫顽力Hc=47.7 A/m。在100 mT条件下具有极低的损耗,Ps=497 mW/cm^(3),且此工艺适用于规模化生产,有望在高频率低损耗电感器领域获得应用。 展开更多
关键词 Fe-Si-B-Cu-Nb纳米晶合金粉末 热处理 水气联合雾化法 损耗
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Fe基纳米晶软磁合金的研究基础与发展概况 被引量:2
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作者 董鑫 王雨 +6 位作者 杨陆 李奇 何超 武文杰 孙小龙 李光学 王缘桃 《磁性材料及器件》 CAS 2023年第5期112-117,共6页
Fe基纳米晶软磁合金具有成本适中、磁导率(μ)高、矫顽力(Hc)低以及损耗小等特点,引起了人们的广泛关注和研究。作为具有独特结构和优异磁性能的软磁材料,Fe基纳米晶软磁合金在下一代电子电力和能源领域有着广阔的应用前景。在此背景下... Fe基纳米晶软磁合金具有成本适中、磁导率(μ)高、矫顽力(Hc)低以及损耗小等特点,引起了人们的广泛关注和研究。作为具有独特结构和优异磁性能的软磁材料,Fe基纳米晶软磁合金在下一代电子电力和能源领域有着广阔的应用前景。在此背景下,简述了Fe基纳米晶软磁合金的发展概况和研究基础,总结了一些典型成果,并展望了Fe基纳米晶软磁合金未来的研究方向。 展开更多
关键词 Fe基纳米晶 软磁材料 研究
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轧制Fe-Ga合金的织构及磁致伸缩 被引量:14
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作者 李纪恒 高学绪 +2 位作者 朱洁 张茂才 何承先 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2008年第9期1031-1034,共4页
添加Nb改善了Fe_(81)Ga_(19)合金的塑性,采用热轧和冷轧相结合的轧制工艺制备出厚度为0.6mm的(Fe_(81)Ga_(19))+ 1%Nb(原子分数)合金薄板.研究了(Fe_(81)Ga_(19))+1%Nb合金轧态和退火态薄板的织构及磁致伸缩效应.结果表明:合金的磁致伸... 添加Nb改善了Fe_(81)Ga_(19)合金的塑性,采用热轧和冷轧相结合的轧制工艺制备出厚度为0.6mm的(Fe_(81)Ga_(19))+ 1%Nb(原子分数)合金薄板.研究了(Fe_(81)Ga_(19))+1%Nb合金轧态和退火态薄板的织构及磁致伸缩效应.结果表明:合金的磁致伸缩与样品的织构密切相关,再结晶织构取决于热处理工艺.轧态织构以{111}面织构和近似的{001}〈110〉旋转立方织构为主,样品轧向的磁致伸缩系数λ_∥=26×10^(-6)在1250和1300℃保温2h后水淬样品的织构分别呈现为近似的{011}(100)Gauss织构和单一{001}〈100〉立方织构,其磁致伸缩(3/2)λRD分别达到106×10^(-6)和134×10^(-6). 展开更多
关键词 FE-GA合金 Nb添加 轧制 织构 磁致伸缩
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稀土超磁致伸缩材料发展概况 被引量:20
13
作者 李扩社 徐静 +4 位作者 杨红川 袁永强 徐建林 于敦波 张深根 《稀土》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第4期51-56,共6页
讨论了磁致伸缩效应的来源,介绍了稀土超磁致伸缩材料的特性和应用及目前的研究现状,重点评述了稀土超磁致伸缩材料的各种制备工艺和技术关键,介绍了"一步法"新工艺的特点,指出了今后的研究方向和工作重点。
关键词 稀土超磁致伸缩材料 自发磁化 发展概况
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LaFe_(11.2)Co_(0.7)Si_(1.1)B_x合金在室温区的大磁热效应 被引量:11
14
作者 宫继成 黄焦宏 +3 位作者 郭锋 松林 金培育 闫宏伟 《稀土》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第4期34-37,共4页
从室温磁制冷目的出发,用工业纯原料制备了具有NaZn13型结构的稀土铁基化合物LaFe11.2Co0.7Si1.1Bx(x=0,0.1,0.2,0.25,0.3,0.4,0.5),并对其磁热效应进行了研究。实验结果表明,LaFe11.2Co0.7Si1.1Bx合金在室温区具有大磁热效应,在x=0.2时... 从室温磁制冷目的出发,用工业纯原料制备了具有NaZn13型结构的稀土铁基化合物LaFe11.2Co0.7Si1.1Bx(x=0,0.1,0.2,0.25,0.3,0.4,0.5),并对其磁热效应进行了研究。实验结果表明,LaFe11.2Co0.7Si1.1Bx合金在室温区具有大磁热效应,在x=0.2时,磁熵变ΔSm的峰值位于居里温度TC=270K处,1.5T外磁场下达到7.3J/kg.K,直接测量绝热温变ΔTad达到2.7K;B元素作为置换原子和间隙原子进入NaZn13相,显著提高了合金的磁熵变和居里温度。 展开更多
关键词 磁热效应 室温磁制冷 工业纯
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气-固相反应法制备Sm_2Fe_(17)N_y永磁合金过程中氮原子的扩散 被引量:8
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作者 周寿增 于申军 +4 位作者 张茂才 王润 林国标 尹有祥 林毅 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1996年第8期877-883,共7页
研究了氮原子在Sm_2Fe_(17)合金中的扩散行为,测定了扩散温度、时间与样品平均氮含量的关系,以及氮原子在样品中的分布;计算了氮原子在Sm_2Fe_(17)合金中的扩散频率因子D_0和扩散激活能Q,运用扩散Fick第... 研究了氮原子在Sm_2Fe_(17)合金中的扩散行为,测定了扩散温度、时间与样品平均氮含量的关系,以及氮原子在样品中的分布;计算了氮原子在Sm_2Fe_(17)合金中的扩散频率因子D_0和扩散激活能Q,运用扩散Fick第二定律计算了氮原子在Sm_2Fe_(17)粉末颗粒内部的分布及其与扩散温度、扩散时间、颗粒尺寸之间的关系.理论计算与实验结果一致. 展开更多
关键词 气-固相反应 氮原子 扩散 永磁合金
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Fe-P与Fe-P-Ce合金中的晶界磷偏聚及其对脆性的影响 被引量:17
16
作者 张东彬 吴承建 杨让 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1991年第2期A111-A114,共4页
用XPS,AES及系列冲击试验等方法对含磷0.032—0.22wt%的Fe-P和Fe-P-Ce合金中晶界偏聚磷的存在状态、偏聚特点及对脆性的影响进行了研究。结果表明,晶界上磷的存在状态与其偏聚量有关。当偏聚量较低时,为固溶态,且Ce的影响很小,而当偏... 用XPS,AES及系列冲击试验等方法对含磷0.032—0.22wt%的Fe-P和Fe-P-Ce合金中晶界偏聚磷的存在状态、偏聚特点及对脆性的影响进行了研究。结果表明,晶界上磷的存在状态与其偏聚量有关。当偏聚量较低时,为固溶态,且Ce的影响很小,而当偏聚量较高时,其存在状态改变,且Ce的影响显著。 展开更多
关键词 P CE Fe-P-Ce合金 晶界偏聚 脆性
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定向凝固Tb_(0.3)Dy_(0.7)(Fe,M)_(1.95)超磁致伸缩合金微观缺陷的研究 被引量:8
17
作者 蒋成保 宫声凯 +2 位作者 徐惠彬 周寿增 王润 《功能材料》 EI CAS CSCD 北大核心 1997年第6期570-572,共3页
研究了经超高温梯度定向凝固制备的Tb0.3Dy0.7(Fe,M)1.95合金样品中存在的晶体缺陷的类型,分析其对该材料磁致伸缩性能的影响,探讨如何调整工艺来消除晶体缺陷,提高材料的磁致伸缩性能。
关键词 磁致伸缩 铽镝铁合金 定向凝固 微观缺陷
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Nd-Fe-B包晶合金定向凝固组织的研究 被引量:7
18
作者 贺谦 刘林 +3 位作者 邹光荣 李双明 李厚补 傅恒志 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第6期17-19,44,共4页
利用亚快速定向凝固设备制备Nd-Fe-B合金,并研究了其定向凝固组织.设计合金成分为:亚包晶成分(Nd10.8Fe83.8B5.4)、包晶成分(Nd11.76Fe82.36B5.88)和过包晶成分(Nd13.5Fe79.75B6.75).对抽拉速率在5~500μm/s范围内合金的定向凝固及微... 利用亚快速定向凝固设备制备Nd-Fe-B合金,并研究了其定向凝固组织.设计合金成分为:亚包晶成分(Nd10.8Fe83.8B5.4)、包晶成分(Nd11.76Fe82.36B5.88)和过包晶成分(Nd13.5Fe79.75B6.75).对抽拉速率在5~500μm/s范围内合金的定向凝固及微观组织的研究表明:三种成分Nd-Fe-B合金的最终凝固组织均由α-Fe枝晶相、包晶Nd2Fe14B相和富Nd相组成;随着抽拉速率的提高,α-Fe相的一次枝晶间距呈减小的趋势;三种成分凝固组织中的α-Fe相的体积分数随着抽拉速率的提高都表现出了先减后增的趋势,而Nd2Fe14B相的体积分数都表现出了先增后减的趋势. 展开更多
关键词 定向凝固 Nd—Fe—B合金 包晶反应 微观组织
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纳米复合(NdDy)_2(FeNb)_(14)B/α-Fe永磁合金 被引量:7
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作者 王佐诚 张茂才 +3 位作者 乔祎 李佛标 周寿增 王润 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1997年第1期75-78,共4页
采用单辊急冷法并晶化退火制备了高剩磁、高矫顽力和高磁能积的(NdDy)2(FeNb)14B/α-Fe纳米复合永磁合金,其最佳磁性能分别为Br=1.02T,Hci=702KA/m,(BH)max=134KJ/m3.合金的组织结构由硬磁相(NdDy)2(FeNb)14B和软磁相α-F... 采用单辊急冷法并晶化退火制备了高剩磁、高矫顽力和高磁能积的(NdDy)2(FeNb)14B/α-Fe纳米复合永磁合金,其最佳磁性能分别为Br=1.02T,Hci=702KA/m,(BH)max=134KJ/m3.合金的组织结构由硬磁相(NdDy)2(FeNb)14B和软磁相α-Fe在纳米级范围内复合而成·两相的平均晶粒尺寸为30nm.该种合金优异的磁性能起源于纳米晶硬磁相和软磁相之间的磁交换耦合作用. 展开更多
关键词 交换耦合 永磁合金 复合永磁合金 纳米级
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非磁性合金激光焊旋转磁场搅拌机理 被引量:7
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作者 余圣甫 张友寿 +3 位作者 雷毅 谢志强 吴东周 刘平 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第3期109-112,共4页
详细地研究了激光焊非磁性材料时,熔池液态金属的电磁搅拌机理;探讨了旋转磁场对激光焊接A l-12S i合金显微组织的影响。结果表明,尽管激光束既无磁性又非导体,A l-12S i合金为非磁性材料,但旋转磁场能改变液态A l-12S i合金的运动状态... 详细地研究了激光焊非磁性材料时,熔池液态金属的电磁搅拌机理;探讨了旋转磁场对激光焊接A l-12S i合金显微组织的影响。结果表明,尽管激光束既无磁性又非导体,A l-12S i合金为非磁性材料,但旋转磁场能改变液态A l-12S i合金的运动状态,产生磁搅拌作用,细化晶粒、消除焊接缺陷。对于激光焊,旋转磁场切割焊接熔池中的液态金属,液态金属中产生感生电流,带电的液态金属受到电磁力的作用使熔池中液态金属产生旋转运动。磁场的旋转速率越高,液态金属受到的电磁搅拌作用力越强。 展开更多
关键词 磁搅拌 旋转磁场 激光焊 Al—12Si合金
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