45钢激光渗硼后的显微组织及相结构分析

用扫描电子显微镜和Ｘ射线衍射仪对４５钢激光渗硼层的显微组织和相结构进行了分析，结果表明４５钢激光渗硼后，渗硼区的显微组织：表层为胞晶组织，次表层为树枝晶组织，再往里为共晶组织。渗硼区组织的相组成为α－Ｆｅ、ＦｅＢ、Ｆｅ２Ｂ、Ｆｅ３（Ｃ．Ｂ）及Ｂ４Ｃ相等。不同显微组织中各相所占比例不同，因而导致各区显微硬度不同。

45钢低温渗硼层的组织与性能

探讨了４５钢低温渗硼层的组织与性能，结果表明，低温渗硼层通常呈针状，在渗硼层前沿没有如高温渗硼那样的晶粒粗大的伪共析或过共析组织的过渡区，而只有一个相对较窄的富碳区。低温渗硼层的耐磨性和耐蚀性较高温渗硼层有所提高，而其脆性却有所降低。在一定条件下会出现块粒状硼化物层，其耐磨性低于针状渗硼层，而其耐蚀性却优于针状渗硼层。

钢的低温稀土渗硼研究

筛选出了能实现低温稀土渗硼的膏剂；探讨了４５钢低温渗硼层的组织与性能。结果表明，低温渗硼层仍呈梳齿状，在渗硼层前沿没有如高温渗硼那样的晶粒粗大的伪共析或过共析组织的过渡区，而只有一个相对较窄的富碳区；低温渗硼层的耐磨性和耐蚀性较高温渗硼层有所提高，而其脆性却有所降低。

钢复合渗硼层的组织结构及显微硬度

分析并系统研究了合金元素对复合渗硼层宏观组织、相成分及显微硬度的影响。结果表明，合金元素使ＦｅＢ相图上的共晶点移动，从而改变复合渗硼层中高硬度硼化物和低硬度共晶体的相对含量。

16Mn钢常压等离子束表面渗硼改性的初步研究

借助电子探针、透射电镜对16Mn钢常压等离子体快速渗硼改性机理进行了探讨。结果表明。由于高能离子束的轰击,金属表层组织明显细化,同时产生更多的活性原子,大大加快其合金化过程,并形成FeB,Fe_3B,Fe_3(Si,B)等相,产生第二相强化,使金属硬度显著提高。

45钢自蔓延高温渗硼共晶化的组织结构研究

研究了 45钢的自蔓延高温渗硼共晶化 ,对渗层进行了组织形态及物相结构分析。结果表明 :采用自蔓延高温渗硼共晶化 ,可在工件表面形成一层具有共晶组织的渗硼层 ,渗层与基体呈冶金结合 ;渗层中硼的分布明显高于基体 ,在渗层与基体的结合处 ,硼的分布陡降 ,不存在明显的过渡区。

15MnV钢预加涂层粉末渗硼的研究

探讨了15MnV钢预加涂层强化剂固体粉末渗硼工艺。试验结果表明，预先加涂剂于15MnV钢表面可明显强化渗硼过程，渗硼层致密均匀，连续性好，渗硼层的耐磨、耐蚀性能有明显提高。

稀土在渗硼工艺中的应用

本文通过对20钢进行加入稀土的固体粉末渗硼试验、证明渗硼层的深度有显著的提高。与不加稀土相比,一般情况下层深提高一倍多,最佳的可提高近四倍。同时发现,加入稀土的渗层致密,渗层连续。本文还对稀土的催渗作用进行了初步分折。

稀土在降低电解渗硼层脆性中的作用

采用熔盐电解法分别对45钢试样进行了渗硼和稀土-硼共渗处理,用三点弯曲声发射试验测定其脆性。对比实验结果表明,稀土元素的加入可大大降低电解渗硼层的脆性。通过裂纹形貌观察、稀土元素在硼化物和α-Fe中的固溶分析以及对Fe_2B点阵常数的影响,探讨了稀土元素对降低电解渗硼层脆性的原因。

室温形变对20钢渗硼过程的影响

本文研究了室温形变对20钢渗硼层深度的影响。试验结果表明,无论工艺参数如何变化,室温形变均可显著增加渗层深度。透射电镜和电子探针分析证实,形变组织可加速试样表面对硼原子的吸附过程,促进渗硼初期硼化物的形核。

硼化物及其齿间组织的电子衍射相分析

硼化物及其齿间组织的电子衍射相分析刘玉先，丁洪太，孙希泰（山东工业大学）为满足大磨损量工件的要求，用自制的硼砂石墨型粒状渗硼剂处理４５钢，得到的双相ＦｅＢ＋Ｆｅ２Ｂ硼化物层中出现了一些非正常组织。表层ＦｅＢ区显微硬度偏低，里层Ｆｅ２Ｂ齿间存在颜色较深...

45钢低温膏剂渗硼及耐蚀性研究

叙述了４５钢低温渗硼后的组织，工艺参数对渗硼层深度影响的规律以及低温渗硼层与高温渗硼层的耐蚀性差别。

20Cr钢渗硼后感应加热复合处理

20 Cr钢固体渗硼后 ,再经高频感应加热 1 0 s,2 0 s,30 s,40 s.研究了经过不同时间加热后渗硼层深度的变化及物相变化 .试验结果表明 ,随感应加热时间的增加 ,硼化物层深深度增加 ,渗层中的 Fe B相逐渐变成 Fe2 B相 ,加热时间达到 30 s时已几乎全部变为 Fe2

3Cr2W8V钢渗硼后热疲劳抗力的研究

３Ｃｒ２Ｗ８Ｖ钢渗硼后热疲劳抗力的研究于长山刘喜明赵宇邬占田（吉林工学院）本文收到日期：１９９７年３月１３日初稿，１９９７年６月１７日修改稿本文联系人：于长山，男，１９３８年３月生，副教授，吉林省长春市（１３００１１）吉林工学院热处理教研室吉林省科技...

钢的固体深层渗硼

采用复合催渗和调整工艺参数能较好地实现钢的固体深层渗硼 .分析结果表明 :渗硼层表层由Fe2 B和FeB双相组成 ,向内Fe2 B相增加 ,FeB相减少 ,渗层呈梳齿状 ,齿的前沿过渡区较宽 ,心部组织较粗大 ;表层存在疏松和孔洞 ,且随钢中含碳量增加和合金元素的含量增加 ,渗层深度下降 ,疏松和孔洞减少 ;疏松和孔洞使表层硬度低于次表层 ,其显微硬度分布有一峰值 。

5CrMnMo钢渗硼层的高温磨损特性

本文研究了２５ＣｒＭｎＭｏ钢渗硼层高温磨损特性。结果表明，渗层磨损机制以疲劳剥落为主，兼有磨粒磨损。升高温度、增加载荷，磨损率增加。在８５０℃时，磨损失重随摩擦速度增加而减小；９５０℃时，则相反，磨损失重随摩擦速度增加而增大。

45钢渗硼层中齿间组织的相结构

用硼砂石墨型粒状渗硼剂对４５钢进行高温长时间深层渗硼时发现，Ｆｅ２Ｂ齿间有比硼针色深的反常组织，其显微硬度值为３００～５００ＨＶ０．１，用透射电镜对齿间组织进行了相结构分析．结果表明，Ｆｅ２Ｂ齿间和前沿的组织由Ｆｅ３Ｓｉ，Ｆｅ５Ｓｉ３，ＦｅＳｉ和ＦｅＳｉＣ组成．能谱仪与电子探针分析指出，渗硼层中硅与碳的分布不均匀。

热应力组织应力对渗硼层剥落的影响

研究了Ａ３、４５和Ｔ１０钢经高频加热和电炉加热渗硼后空冷、炉冷引起渗硼层（Ｆｅ２Ｂ）“原始剥落”的原因。研究结果表明：热应力引起Ｆｅ２Ｂ折断，组织应力主要引起渗硼层表面开裂。

钢的复合硼化层金相学研究

分析并系统研究了合金元素对复合硼化层宏观组织、深度、相成份及显微硬度的影响。

预变形对碳钢渗硼组织的影响

低碳钢（０． ２０％ Ｃ）渗硼后获得由 ＦｅＢ层和 Ｆｅ２Ｂ层组成的硼化物层；高碳钢（１．０％ Ｃ）渗硼后则获得几乎由单－ Ｆｅ２Ｂ层组成的硼化物层．而中碳钢（０． ４５％ Ｃ）的硼化物层则由若干个 ＦｅＢ层和Ｆｅ２Ｂ层组成的亚层所构成．预变形可使低、中碳钢的硼化物层减薄，尤其当预变形量较小（２０％）或较大（６０％）时；而对于高碳钢，预变形则使其增厚，特别在中等变形量（４０％）时．