贫氧条件下生活垃圾的气化燃烧特性及其反应速率模型

对城市生活垃圾在贫氧条件下进行了气化燃烧实验,分析了贫氧时不同供风含氧量和炉温条件下垃圾气化燃烧特性的差异,并采用11种反应机理函数对实验结果进行了拟合计算,以寻求合理的反应速率模型.结果表明,提高供风含氧量和炉温能缩短垃圾气化燃烧反应时间,提高反应速率,有利于垃圾气化燃烧过程进行;贫氧时不同的供风含氧量条件下垃圾的反应机理函数形式各不相同,当供风含氧量分别为5%,11%,16%及21%时,反应活化能E分别为-15.5,34.6,-6.4及14.7kJ/mol,频率因子A分别为-6.93×10-4,1.07×10-1,-1.29×10-2及4.24×10-2s-1,由此获得了垃圾的燃烧反应速率模型.

射流曝气-压力式接触氧化塔氧传质特性研究

通过实验考察了不同容积负荷和不同压力下压力式接触氧化塔的COD去除率,并据此推导出反应器的氧转移效率和充氧动力效率.结果表明:容积负荷<18.1 kg/(m3.d)时,其COD去除率可达70%以上;压力增加至0.3 MPa时,COD去除率可增加19%;压力式接触氧化塔氧转移效率随容积负荷的增加而增加;动力效率随压力的增加有所降低,但耗电性能略有降低.

泸沽湖水体溶解氧达标评价研究

泸沽湖水质优良,但水体溶解氧常在冬末初春异常超标,引起多方关注。通过数据收集与统计分析,结合文献调研,探讨了泸沽湖水体溶解氧达标评价问题,并揭示了部分时段溶解氧超标原因。结果表明:①1999~2019年泸沽湖水体溶解氧浓度变化范围为5.2~9.5 mg/L,与水温因子呈显著负相关;根据海拔和实测水温计算的氧饱和率有一定年际差异,2018年均值最高,2012年均值最低;1999,2008年和2016年的氧饱和率误差线范围最小,2012,2014年和2015年的误差线范围较大;夏季7~8月氧饱和率较高,冬季2月氧饱和率最低,与水温变化规律较为一致。②根据GB 3838-2002《地表水环境质量标准》,以氧饱和率≥90%或溶解氧含量≥7.5 mg/L作为Ⅰ类标准限值,评价泸沽湖水体溶解氧达标情况,发现1999~2019年泸沽湖溶解氧达标率为88.5%,不达标主要集中于2009年和2019年,年内不达标主要集中于1~2月。③秋末冬初因水温分层而缺氧的下层水体在来年早春季节随水柱垂向混合而上升,是表层水体溶解氧在1~2月不达标的主要原因。

催化裂化汽油氧化吸附脱硫的研究

以氧气为氧化剂,硼酸为催化剂,活性白土为吸附剂,将催化氧化与吸附相结合,对催化裂化汽油进行了氧化吸附脱硫研究。结果表明,在氧气压力为2.0 MPa,氧化温度为80℃,氧化时间为60 min,催化剂用量占原料汽油的质量分数为3%,原料汽油与吸附剂质量比为20的优化条件下,汽油中的硫含量可从571.00μg/g降至68.52μg/g,脱硫率为88.00%,汽油的收率为83.4%。

世居海平面以下地区人群的生理特征

目的吐鲁番盆地是我国海拔最低(最低处为-154.3米)平均大气压最高的地区。本研究旨在探明生活在海平面下地区人的生理特征和低海拔富氧自然环境对血氧饱和度的影响。方法采用非概率抽样法。样本取自新疆维吾尔自治区吐鲁番盆地的托克逊县,地处海平面以下30～60米处的夏乡世居维吾尔族和汉族人。通过调查问卷、体格检查和生化指标测定获取被研究人群的人口学资料和生理、生化特征数据。结果被调查维吾尔族572人(男性/女性=238/334),汉族90人(男性/女性=33/57),分别占当地维、汉族总人数的16.3%和18.0%。结果表明:①维吾尔族男、女性身高明显高于汉族人,P值分别<0.0001和等于0.000;②该地区世居人群平均血氧饱和度与生活在海平面上常氧环境人群的血氧饱和度相近,变化范围在95%～100%,无民族差异。存在个体差异和性别差异,女性平均血氧饱和度略高于男性;③汉族男性空腹血糖异常率和血浆尿素氮、高密度脂蛋白水平明显高于维吾尔族男性,分别为57.3%vs 37.0%(P=0.023),6.36±1.58μmol/L vs 5.78±1.34μmol/L(P=0.028)和1.56±0.30μmol/L vs 1.44±0.24μmol/L(P=0.019);④调整年龄后,维吾尔族女性体重、BMI和腰围都大于汉族女性。结论初步结果表明,生活在低海拔富氧地区人群的平均血氧饱和度与生活在海平面上常氧环境下人群的平均血氧饱和度无差异,但都存在个体和性别差异。维吾尔族男、女身高都高于当地汉族,表明与遗传因素相关。

影响SEPZ菌对炼油污水生物降解效果的因素分析

采用直接投加菌种的生物强化方式,进行了SEPZ菌生物高效降解炼油污水的实验。考察了菌种浓度、曝气方式、降解温度、初始化学需氧量(COD)等因素对降解效果的影响。在菌种浓度为500μL/L、连续曝气、20℃的优化条件下,降解48 h,污水COD从1 034.5 mg/L降到293.3 mg/L,去除率为71.6%;石油类化合物质量浓度从51.58 mg/L降到3.31 mg/L,去除率为93.6%。

轮胎制造中氮气系统的自动控制改造

本文介绍利用PID闭环控制原理对子午线轮胎硫化用氮气系统的改造。

突发公共卫生事件下医院氧气供应问题与应对措施

氧气是突发公共卫生事件中救治重症患者的重要保证,其能否正常保障和供应成为医院都需要面对和解决的首要问题。本研究通过了解突发公共卫生事件期间医院收治重症患者以及氧气保障供应情况,探讨医院在此期间出现氧气供应紧张问题的根本原因,从临床医疗救治的实际需求出发,发现造成供氧不足的主要原因是医院液氧储备能力受限、汽化效率降低、输送管径偏细、二级减压箱节流等。建议对医用液氧储罐容积为5 m^(3)的限制要求进行修订,医院可根据实际医疗需求进行调整和配置,优化汽化器和管道系统的设计与选型,医用气体系统质量控制与检测应常态化和规范化,在法规允许及临床医师认可的情况下使用富氧空气(93%氧)为普通病区供氧,将更多的医用氧(≥99.5%)供应给需要生命支持的重症患者使用。

碳氧比能谱测井资料在江苏油田的应用

在分析江苏油田储层地质特点和流体解释模型的基础上，介绍了该油田用碳氧比能谱测井（简称Ｃ／Ｏ测井）资料确定含油饱和度的方法及有关经验公式，提出了在油气层动态分析中利用套管井Ｃ／Ｏ测井资料和裸眼井测井资料的综合分析方法，通过对两种采油指数、有效可动油结构参数、有效可动油孔隙度和相对产出程度等的计算，使油气层动态分析更直观、可靠，所编制的Ｃ／Ｏ测井解释程序ＪＳＣＯＢ在该油田１３口井的试用中，见到了较明显的地质效果。

富氧燃烧条件对加热炉传热特性影响

富氧燃烧具有提高理论燃烧温度、降低过剩空气系数和增强烟气辐射能力等优点,成为工业炉窑领域研究的热点,但目前轧钢加热炉内富氧燃烧位置及氧气体积分数变化对炉内流动和传热过程影响规律尚不明确。建立了加热炉炉内流动、富氧燃烧和传热数学模型,并在案例加热炉进行了应用,利用测试数据验证了模型的准确性后,分析了富氧燃烧分别位于预加热段、加热一段和加热二段时,炉内温度场、速度场和钢坯传热过程的变化规律,得到了富氧燃烧的最佳位置。其次,分析了固定富氧燃烧位置,氧气体积分数从21%变化到49%时,加热炉烟气热损失、炉膛热效率和节能率的变化规律,得出此种条件下氧气体积分数最佳范围。结果表明氧气体积分数固定时,预加热段、加热一段和加热二段分别实施富氧燃烧,热流密度变化最明显的炉内位置分别出现在17~25、17~34和29~44 m,这些位置平均热流密度增加值分别为4.95、7.42和7.95 kW/m^(2)。富氧燃烧位置分别位于预加热段、加热一段和加热二段,氧气体积分数为21%~37%时,氧气体积分数每增加1%,烟气损失分别下降0.25%、0.55%和0.72%,炉膛热效率分别提高0.13%、0.3%和0.39%,节能率分别提高0.2%、0.99%和1.09%,而氧气体积分数为37%~49%时,即使在加热二段实施富氧燃烧,烟气损失、炉膛热效率和节能率变化也并不明显。通过上述分析可以看出,轧钢加热炉中,热负荷较大的加热段实施富氧燃烧,且氧气体积分数为21%~37%时节能效果最明显。

冶炼工艺对15-5PH不锈钢疲劳性能的影响

为了研究冶炼工艺对15-5PH不锈钢疲劳性能的影响,通过ASPEX夹杂物分析、拉压疲劳试验和扫描电镜等手段并结合裂纹扩展速率试验,研究了冶炼工艺对15-5PH不锈钢中夹杂物的粒径分布和疲劳性能的影响,并对比了两种试验钢裂纹扩展速率的大小。结果表明,VIM+VAR工艺冶炼的1号试验钢总氧质量分数较低,夹杂物尺寸较小且质量分数较低,1号试验钢的疲劳强度比单真空工艺冶炼的2号试验钢高30 MPa,通过疲劳断口SEM观察,1号试验钢在表面基体起裂,2号试验钢的裂纹源是次表面的Al2O3夹杂物;相同条件下,1号试验钢裂纹扩展速率大于2号试验钢。

喷吹用煤粉爆炸特性及抑爆措施

喷煤过程煤粉的爆炸性是冶金行业十分重视的问题。探究了影响煤粉爆炸性的主要因素,并提出了抑制煤粉爆炸的措施。研究表明,烟煤与无烟煤的合理混煤可有效抑制粉体的爆炸性,随着无烟煤比例的增加,煤粉的爆炸性逐渐减弱,合理混煤比例既保证了安全喷吹又实现了喷煤成本最低的目标。粉体物性对其爆炸性同样具有较大的影响。当挥发分质量分数由24.63%增至30.65%时,煤粉的爆炸性显著增强;而随着煤粉粒度小于0.074mm比例由100%降至50%,煤粉的爆炸性呈减弱的趋势。另外,气氛中氧气的体积分数增大,煤粉爆炸性显著增强,空气中不具有爆炸性的粉体,在高氧气体积分数的气氛下表现出极强的爆炸性;添加MgCO3·5H2O可有效抑制煤粉的爆炸,添加剂配比增至6.0%时,爆炸性指数最高降幅可达61.67%,因此,MgCO3·5H2O有良好的抑爆效果,必要时可适当添加抑制煤粉爆炸。

含硫齿轮钢20CrMnTiH洁净度控制

为降低齿轮钢中硼含量和钢材夹杂物评级,针对含硫高品质齿轮钢洁净度要求高的特点,采用FactSage计算了B_(2)O_(3)和铝的化学反应平衡、齿轮钢的等活度图以及MgO-Al_(2)O_(3)-SiO_(2)三元相图。计算结果表明,钢液中铝含量较高可以还原钢液中存留的B2O3,提高精炼渣中Al_(2)O_(3)含量以及中间包干式料中MgO含量,降低SiO_(2)含量可提高齿轮钢钢液洁净度。上述技术方案用于工业生产后,齿轮钢中w(T[O])≤0.001 2%,w([B])≤0.000 5%,夹杂物评级A类不大于2.0级,B类、C类以及D类不大于1.0级的比例由原来的71.5%提高至100%,钢材中未出现大颗粒夹杂物,工艺优化方案显著提升了齿轮钢洁净度。