相位不连续点对自适应光学的影响

分析了激光在湍流大气中传输时,若光束波前中出现相位不连续点,自适应光学校正能力降低的原因,通过数值模拟计算了当光束波前中出现相位不连续点时对自适应光学校正的影响,表明在传输过程中出现不连续点的情况下,为了提高自适应光学的校正能力,必须要考虑不连续相位的影响。

全级配混凝土在不连续点处的应力和变形关系

为了探讨全级配大骨料混凝土在双轴受力状态下的特性,并建立大、小试件强度的关系和破坏准则,本文采用试验的方法比较了全级配混凝土和小尺寸湿筛混凝土在双轴拉压受力情况下在不连续点处的强度和变形特性。全级配混凝土的最大骨料尺寸为150mm,试件最小横向尺寸为450mm;湿筛混凝土的最大骨料尺寸为40mm,试件最小横向尺寸为150mm。文中描述了试件设计、材料配比、加载设备、减摩措施、加载方法和加载速度。通过对试验结果的分析看出,不论混凝土试件的骨料和尺寸大小如何,其不连续点处的两轴应力包络线都是相似的,并都可近似于一直线。混凝土在不连续点处的拉应变值与其平均应力具有较高的相关性。

混凝土轴拉和弯曲试验中不连续点的确定

提出了在混凝土抽拉和弯曲试验中确定不连续点的一种新方法———线性相关系数陡降法，并用试验数据对其进行了验证，得到的不连续点强度的计算结果令人满意．讨论了本文方法计算所得不连续点应变的精度较差的原因．

湍流大气中光束的相位不连续点数密度(英文)

基于Rytov近似和几何光学近似条件下,导出了对数振幅导数方差的解析表达式,证明了该参量主要取决于湍流内尺度、Rytov方差以及Fresnel尺寸大小.在此基础上,给出了光束相位不连续点数密度的修正表达式,分析了相位不连续点数密度随上述湍流参量变化的情况.分析表明在Rytov方差小于1的湍流条件下,不连续点数密度数随Rytov方差的增大而增大,而随湍流内尺度和Fresnel尺寸的增大而减小.

激光大气传输相位不连续点的时空演化特征的数值计算

利用激光大气传输4维程序对激光大气传输相位不连续点的时空演化特征进行了数值计算。仿真计算了相位不连续点随光波传输的产生和湮灭过程,以及某一固定传输位置处,畸变光场内的相位不连续点随时间的变化情况。计算结果表明,相位不连续点是随着波前运动的,并且可以成对地产生或湮灭;当传输路径中的某一位置固定时,垂直于传播方向的畸变光场内的相位不连续点所在的位置随时间的变化是不确定的,但在传输条件一定的情况下,该位置处的相位不连续点数目的统计平均值是可以确定的。

利用波的反射和透射系数确定波导结构不连续点的动力学参数

截面均匀的梁、管道等细长结构在工程中有着广泛应用,这类结构具有沿结构伸展方向长距离传递机械波的波导特性,称为波导结构。此类结构通常包含联结件、支撑件等不连续点,这些不连续点的动力学参数,如质量,刚度,阻尼等,是波导结构动力学建模的关键参数。由于实际不连续点结构复杂,往往需要用实验方法确定其动力学参数。基于行波分析方法,建立了波导结构不连续点的动力学参数与不连续点处的反射、透射系数之间的一般性解析关系式。根据此关系式,提出了通过测量有效频率范围内的不连续点处的反射、透射系数,结合最优化曲线拟合,进行不连续点动力学参数识别的方法。以无限长梁附加质量块不连续点为例,用该方法测量附加质量块的质量和转动惯量参数。蒙特卡罗法仿真结果表明,该方法受测量噪声的影响较小。用该方法对不同附加质量块进行参数识别的实验结果表明,质量误差在5%以内,转动惯量误差在15%以内,测量准确度与所选择的识别频率范围有关。

气候序列不连续点的小波分析和混合聚类分析

不论是单纯的小波分析还是单纯的非参数分析法都有其局限性。当样本量很大时，Ｆｉｓｈｅｒ算法的计算量也是很大的，而且它不具有谱系结构，因此，为了保证谱系结构以及较快的计算速度，作者以小波变换和聚类分析相结合的方法来研究各类不连续点，给出了相应的算法和实验分析，并且实验结果给出了各类不连续点位置的比较精确的估计。

湍流大气中的准直激光束:分形结构与相位不连续点

利用数值方法研究了不同起伏条件下准直激光束在湍流大气中的传播 ,分析了光斑的分形维数以及相位不连续点数目的统计特征。结果表明 :随着起伏条件的增大 ,光斑的分形维数以及相位不连续点数目增大 ;光斑的分形维数与锐度 (描述光斑质量的参量 )有一定的关系 ,但相位不连续点数目与光斑质量不存在确定的关系。在特定的计算条件下 ,分形维数一直随起伏条件的增大而增大 ,没有出现类似于闪烁饱和的现象。在一定的起伏条件下 ,相位不连续点数目具有一定的统计分布 ,而不是一个确定的值 ,并且具有相当的发散性。

相位不连续点数与湍流效应特征参数的关系

利用激光大气传输四维程序对激光在大气中传输时产生的相位不连续点的数目进行了数值计算。计算结果表明,相位不连续点的数目不仅与描述光强起伏量的大气湍流强度、传输路径长度和传输光的波长有关,而且还与湍流的内尺度有关。另外,通过对湍流较弱但传输路径较长的强闪烁条件下畸变光场中出现的相位不连续点数目的计算发现,当湍流效应达到一定程度时,相位不连续点的数目有达到饱和的趋势。

地震不连续点成像

地震不连续点成像类似于反射波勘探中的共中心点叠加技术.它是根据绕射波的运动学和运力学两方面特征，在共炮间距道集上，将绕射波聚焦成像，形成绕射点剖面。该绕射点在其剖面上以亮点的形式显示出来，它有可能与断点相对应。应用该绕射点剖面与原地震剖面进行叠合，有助于解释人员对断点进行定位解释。

关于积分上限函数在被积函数的不连续点处的导数

对于积分上限函数在被积函数的不连续点处的导数进行了讨论.

大骨料混凝土在不连续点处应力和变形研究

通过试验研究大骨料三级配混凝土与其湿筛二级配混凝土在双轴受力状态下的特性,比较了二者于双轴拉压受力情况下在不连续点处的强度和变形特性,并给出了破坏准则.三级配混凝土的最大骨料尺寸为80 mm,试件最小横向尺寸为250 mm;湿筛混凝土的最大骨料尺寸为40 mm,试件最小横向尺寸为150 mm.描述了试件设计、材料配比、加载设备、减摩措施.通过对试验结果的分析看出,不论混凝土试件的骨料和尺寸大小如何,其不连续点处的两轴应力包络线都是相似的,并都可近似于一直线.混凝土在不连续点处的拉应变值与其平均应力具有较高的相关性.

不连续点和强半连续函数

给出当 f(x)是 E(E R1)上的实值有界半连续函数时 ,f(x)的不连续点是至多可数的 ,从而当 f(x)为强半连续函数时 ,则 f(x)取至多可数值。

波导结构不连续点高阶动力学建模及模型参数识别

用高阶动力学模型表征波导结构不连续点的动力学特性,并基于波导不连续点处的反射系数与不连续点的动力学模型参数间的解析关系,利用反射系数曲线的特征点值迭代识别出不连续点的动力学模型参数,从而实现复杂不连续点的准确建模。应用不连续点高阶动力学建模方法建立梁不连续点的动力学模型,针对典型的不连续点一阶、二阶动力学模型,分别用有限元法和实验法识别模型参数,结果表明:质量的识别误差在8%以内,刚度、转动惯量的识别误差在4%以内;并分析了产生识别误差的可能原因。

函数的不连续点(高三)

本文介绍函数的不连续点的类型及判别方法．

激光大气传输相位不连续点的探测实验

利用30×30 Hartmann-Shack波前传感器对激光在大气中传输时产生的相位不连续点进行了探测。实验结果与数值模拟结果对比分析表明:强湍流条件下,探测到了相位不连续点,实验结果与数值模拟结果基本相符,并充分说明了相位不连续点是成对出现的。利用激光大气传输四维程序对激光大气传输相位不连续性问题进行了数值计算,分析了发射口径和网格精度对相位不连续点数密度的影响。

Darboux连续函数在不连续点的局部性态

通过分析一个具体的函数实例,发现Darboux连续函数在不连续点附近具有无限震荡的特性,并给出严格证明,从而得到Darboux连续函数在不连续点处独有的局部性态.

多元函数的不连续点及其分类

本文首先讨论多元函数连续性的两种等值说法,从而给出多元函数不连续点的分类,并对各种情况举例说明.

光波相位不连续点的探测

提出了同时利用哈特曼波前传感器测量的子孔径波前斜率和光强数据进行信标光相位复原的改进算法 ,并在此基础上对实测的斜率数据进行分析。结果表明在强湍流效应情况下 。

相位不连续点数目随湍流强度的变化

激光在湍流大气中传输时,若光束波前中出现相位不连续点,自适应光学的校正能力将明显降低,利用4维程序计算了激光在大气中传输时产生的相位不连续点的数目。通过选取不同的相位屏数、计算网格和网格间距,得到了畸变光场中产生的相位不连续点的数目随湍流强度变化的过程,即:相位不连续点的数目随湍流的增强有一个从无到有,从缓慢增加到近似线性的急剧增加,而后又缓慢增加,最后趋于饱和的变化过程。另外,在不同的传输条件下,相位不连续点的数目及其变化存在很大差异。