接触式钢卷中心位置检测技术误差分析与补偿

热轧钢卷生产中,需要检测到钢卷的中心位置,以便于钢卷打捆、喷码等工序的正常进行,由于热轧钢卷的生产环境恶劣,通常采用接触式测量技术检测钢卷的中心位置。分析了钢卷中心位置检测装置中触头组件的冲击变形引起的检测误差,为减小冲击,将原始触头组件改进为缓冲式触头组件;分析了由于钢卷外表面形状引起的检测误差,通过BP神经网络拟合出了误差补偿的解析式;分析了由于带钢收尾位置差异引起的检测误差,通过采用2组检测装置相结合的方式来判断触头的位置。通过上述研究,提出了相应的补偿方案,可有效提高接触式钢卷中心位置检测技术的检测精度。

闭合气压系统中心位置指数的计算方案

王盘兴等在"闭合气压系统环流指数的定义及计算"一文中定义了闭合气压系统的面积指数S、强度指数P和中心位置指数(λc,φc),并给出了它们的计算方案。但其中(λc,φc)的计算方案对低纬系统的计算存在明显误差,误差原因是原方案中的极点球面坐标系不适合低纬系统的计算。本文建立了一套原点位于搜索区Ω中心的新球面坐标系,通过坐标转换实现了低纬闭合气压系统中心位置指数(λc,φc)的准确计算。对7月南亚高压和1月蒙古高压中心位置指数(λc,φc)的实际计算表明,它既消除了低纬系统(南亚高压)(λc,φc)原计算方案的明显误差,又保持了与高纬系统(蒙古高压)(λc,φc)原计算方案计算结果的一致。因此,本文给出了适于计算任意纬度闭合气压系统中心位置指数(λc,φc)的计算方案。

炉膛火焰中心位置与下水冷壁出口壁温关系研究

针对某超临界600 MW机组四角切圆燃烧锅炉,通过三维数值模拟的方法,对炉内温度场与热负荷分布进行了计算分析,建立了炉膛火焰中心位置与下水冷壁出口壁温的关系模型,提出了一种基于现有水冷壁出口壁温测点,进行火焰中心位置判别的方法。结果表明:本文的模拟计算值与锅炉实际运行情况符合良好,说明本文所采用的计算模型基本正确,计算结果具有一定的准确性和可靠性;所提出的火焰中心位置判别方法简单可靠,仅需利用锅炉已有壁温测点,投资低且工程实用性强;该判别方法可帮助运行人员实时监测炉内火焰中心位置,并采取相应的调整措施以保证炉内的稳定燃烧,有效提高了机组的安全性与经济性。

激光准直高斯光斑中心位置计算方法分析

结合一种用于大孔同轴度测量的激光准直系统,分析高斯光斑能量中心坐标的几种常用计算方法:对称法、曲线拟合法和重心法。准直系统用单模尾纤半导体激光器作光源,用CCD探测器接收激光光斑。重心法计算时该实验装置实验室内6m距离上的方向稳定性达到1 5×10-6的量级。实验表明重心法有效利用光斑全场数据,对光强分布缺陷不敏感,分辨率和示值重复性都优于对称法和曲线拟合法。

冬季亚洲高压的中心位置何在?

本文在综合分析了目前应用的几种气压场订正方法后,指出了这些方法在高海拔地区应用时的不足,提出在高海拔地区应用"保风投影法"更能准确地分析海平面气压场。作者用此方法分析了冬季亚洲高压,结果表明:在冬季整个蒙古高原、青藏高原和黄土高原为高压控制,但高压中心不象以前的气候图那样只有一个而是分裂为3个,其中最强中心位于青藏高原主体南部,另外两个中心较弱,一个位于蒙古西北部,一个位于祁连山地区。因此作者认为应将"蒙古高压"改称为"亚洲高压"或"高原高压"更符合实际。

台湾海峡西部沿岸上升流的中心位置和共同特征探讨

台湾海峡有多个上升流区存在，其中西部海区的海坛岛东、东山岛 东南和台湾浅滩南部外区三处上升流最活跃和持续时间最长。本文依据 １９８３ 至１９８９年期间在台湾海峡西部和中部的三次海洋综合调查资料，着重探讨 了上述三处上升流出现和消失的时间冷水中心位置，指出它们共同特征是每 年出现的或消失的时间基本稳定不变，并随北向海流和风要素的变化而长 消。

用最小二乘法对多峰值数据进行曲线拟合及曲线峰中心位置的精确求解

提出一种计算机自动分组的方法 ,使得最小二乘法可以应用于多峰值数据处理 ,同时 ,给出了计算曲线中心位置的方法 .

一种利用CT片族确定股骨头空间几何中心位置的方法

本文基于股骨头与髋臼配合作用面为半球面的前提，提出一种根据股骨头横截面ＣＴ片轮廓确定股骨头几何中心的轴向位置，进而确定股骨头空间几何中心坐标及股骨头直径的方法。

精确测定圆形物体中心位置的方法

针对圆形物体中心位置的精确测定，提出了基于全站仪或光电测距仪的两种方法：坐标法和方向距离法。并推导出了这两种方法相应的关于圆形物体中心坐标的计算公式。

圆形建筑物中心位置的精确测定

介绍了精确测定圆形建筑物和构筑物中心位置的两种简便方法———角度交会法和极坐标法 ,运用这两种方法可以使用常规仪器经简单数学计算 。

基于实际数控加工弧齿锥齿轮刀盘中心位置分析

以弧齿锥齿轮切齿加工原理为基础,建立了产形轮与被加工齿轮切齿时的啮合方程,根据弧齿锥齿轮大小轮的加工方法,完成机床参数的调整,并根据啮合方程式确定展成切削时刀盘中心起始位置和终止位置。最后通过实例验证了这种方法的正确性。

基于水冷壁壁温的炉膛火焰中心位置预测方法

根据炉内辐射传热原理,提出一种基于锅炉水冷壁壁温的炉膛火焰中心位置预测方法。以某600 MW超临界墙式切圆锅炉为例,建立火焰中心预测模型,进行75%BMCR工况下火焰中心位置的预测,并与现场实际数据进行了比较。结果表明:下部水冷壁出口壁温与炉膛火焰中心位置的偏移量可建立关联模型;根据水冷壁壁温的变化可完成火焰中心位置的预测;该预测方法仅需利用锅炉已有测点,投资低、预测过程简单可靠,工程实用性强。

如何确立企业财务管理的中心位置

企业管理应以财务管理为中心，这是由企业经营的最终目的所决定的。不管企业的经营规模多大，如果财务状况不好，状况不好，就等于其经营上的失败。企业经营中的生财、聚财、用财都离不开财务管理，它处于各项管理活动的中心位置。

基于子空间正交的阵列干涉SAR系统相位中心位置定标方法

阵列干涉合成孔径雷达(Synthetic Aperture Radar,SAR)系统采用距离脉冲压缩、方位合成孔径和高度实孔径的方式,能够获得观测场景的3维SAR图像。在实际系统中多个通道的天线相位中心位置信息通常难以精确获得,如果不进行定标而直接进行成像处理将会造成高度维成像质量降低。针对天线相位中心位置定标问题,该文分析了天线相位中心位置误差对高度维成像造成的影响,提出了一种基于子空间正交原理的相位中心位置定标方法。该方法利用2维SAR单视复图像中的定标点数据,通过特征值分解得到噪声子空间,利用子空间正交原理同时求解多个通道对应的天线相位中心位置。针对阵列干涉SAR系统应用,该文给出了相位中心位置定标处理流程,最后通过仿真和实际数据处理验证了定标方法的有效性。

以棱镜屈光力检测定配眼镜光学中心位置的方法

在检测定配眼镜光学中心水平偏差和光学中心垂直互差时,如果将眼镜所产生的棱镜差异限制在所规定的数值范围内(据国标、水平方向2.4~Δ,垂直方向0.5Δ),那么该眼镜人眼是能够接受的。因此,采用控制棱镜屈光力的方法来检测定配眼镜的光学中心位置,将会使检测工作变得简单且大大提高工作效率。

利用随机中心位置调制抑制逆变器的电磁干扰

针对电动汽车逆变器所产生的电磁干扰问题,提出了一种利用随机中心位置调制抑制逆变器的电磁干扰方法。该方法在七段对称法调制的基础上,将脉冲的中心位置在调制周期中左右移动,在一定的范围内随机地改变脉冲作用时刻,从而实现随机中心位置调制;利用Matlab/Simulink搭建了永磁同步电动机矢量控制仿真模型。仿真结果表明,与单一的七段对称法相比,随机中心位置调制可以有效地减小载波频率及载波倍次频率处的谐波幅值,从而减少逆变器对外的电磁辐射干扰。

不同中心位置的山东半岛冷流暴雪天气分析

利用天气图和环渤海地面自动站风场资料,统计分析了2005—2014年山东半岛的14个冷流暴雪过程,总结出暴雪落区的特征:当500hPa影响系统为冷涡时,可以预测烟台、威海可能出现强降雪,冷涡中心偏南时,威海更有可能出现暴雪。当500hPa影响系统为低槽,烟台发生暴雪时,北部有小槽摆下,槽位置偏西;威海发生暴雪时,东部有宽广的东北-西南向横槽南摆,槽位置偏东。低空700hPa荣成站风速小于青岛时,暴雪中心在威海;反之,暴雪中心在烟台。当暴雪中心位于烟台时,地面图上辽东半岛西海岸有一片较规则的东北风区域;当暴雪中心位于威海时,辽东半岛西海岸无东北风或东北风较为凌乱,不连续出现。

基于机器视觉的晶片中心位置精密测量

为了精确测量生产线上晶片的中心位置和偏转角度,提出一种基于膨胀和Facet算法的机器视觉精密测量方法.晶片定位盘作为放置晶片的基准平台,在检测晶片前,需要对其位置进行定位,首先对定位盘图像进行自适应阈值分割、Canny粗边缘检测、膨胀等处理,然后运用Facet亚像素边缘提取算法得到晶片定位盘的亚像素边缘,最后运用最小二乘圆拟合法,确定定位盘的中心位置;在此基础上,对晶片图像进行预处理,运用连通区域标记方法检测出单个晶片、多个晶片和多个晶片且有空余情况下晶片的中心位置;根据所有晶片中心位置与图像中心位置的偏差值,确定距离图像中心最近的晶片,根据距离图像中心最近的晶片的横向和纵向边缘,求出晶片的偏转角度;从而实现了晶片中心位置和偏转角度的测量,有利于机械手的自动抓取.

热应力引发的轴颈中心位置测量误差分析

为了研究滑动轴承轴瓦变形对轴颈中心位置测量结果的影响,考虑气液两相流、温黏效应等因素,建立了滑动轴承温度场、压力场求解模型,以某滑动轴承为例,对轴瓦内温度、压力及两者导致的轴瓦变形量进行了计算,分析了轴瓦变形对轴颈中心位置测量结果的影响。结合某工程实例,解释了升速和带负荷运行过程中发生的轴颈中心位置异常偏移现象。结果表明:温度和压力均会导致轴瓦变形,温度导致的变形量远大于压力导致的变形量,若不考虑温度导致的轴瓦热变形,会对轴颈中心位置测量结果产生较大误差。