二维伊辛模型相变临界点温度的模拟计算

用计算机模拟方法计算了二维伊辛模型的相变临界点温度 ,其结果接近严格解 ,明显优于布喇格

三维伊辛模型临界点温度的模拟计算

用蒙特卡罗方法计算了三维伊辛模型的临界点温度，模拟计算的结果表明：与坐标空间重正化群方法相比，蒙特卡罗方法具有过程简单，效率高．结果准确的特点．

Cl离子对304、316不锈钢临界点蚀温度的影响

采用外加恒定电位下腐蚀电流-温度扫描的方法分别研究了304、316不锈钢在不同浓度NaC l水溶液中的临界点蚀温度.得到了材料临界点蚀温度随C l-浓度变化的关系曲线.在分析温度与C l-浓度分别对钝化膜影响的基础上阐述了二者对不锈钢点蚀的综合作用机理.

含Cl^-溶液中SO_4^(2-)对316不锈钢临界点蚀温度的影响

采用外加恒电位下腐蚀电流-温度扫描方法研究了在0．5％Cl-溶液中,SO42-浓度对316不锈钢点腐蚀行为的影响．结果表明,随着SO42-浓度的增加,钝化电流增加,开路电位降低．当SO42-浓度低于0．42％时, 316不锈钢的临界点蚀温度比不存在SO42-时的临界点蚀温度低;当SO42-浓度大于0．42％时,临界点蚀温度比不存在SO42-时的临界点蚀温度高．从离子竞争吸附的角度进行分析,对SO42-加速与抑制点蚀两种作用规律的形成原因进行了解释．

0Cr25Ni7Mo4、316与304不锈钢临界点蚀温度研究

采用外加恒定电位下腐蚀电流-温度扫描方法研究了0Cr25Ni7Mo4、304和316不锈钢在1 mol/L NaCl水溶液中的点蚀行为。利用不锈钢临界点蚀温度评价了材料的耐点蚀性能.测得0Cr25Ni7Mo4和316不锈钢的临界点蚀温度分别为79.5℃和15℃,304不锈钢在0℃以下.对0Cr25Ni7Mo4不锈钢材料优良耐点蚀性能的原因进行了分析讨论.

F^-和Cl^-对316不锈钢临界点蚀温度的协同作用

用电化学测量临界点蚀温度(CPT)的方法,研究0.1mol/LNaCl溶液中F-浓度对316不锈钢点蚀行为的影响。结果表明:随着F-浓度的增加,316不锈钢的CPT降低,开路电位也随之降低。在CPT以下,不锈钢发生亚稳态点蚀;在CPT之上,不锈钢发生稳态点蚀。用扫描电镜分析了临界点蚀温度前后点蚀形貌的变化。

22Cr双相不锈钢的临界点蚀温度研究

用动电位法和恒电位法两种不同的方法研究了不同Cl-浓度对22Cr双相不锈钢临界点蚀温度的影响.结果表明:两种方法所得的结果基本一致,22Cr双相不锈钢的临界点蚀温度随Cl-浓度的增加而降低.同时还分析了点蚀形成和发展的过程,表明温度在临界点蚀温度以下时,蚀点处于亚稳定状态,只有温度高于临界点蚀温度时才能形成稳定的点蚀.

拉应力对2205双相不锈钢临界点蚀温度和点蚀行为的影响

采用外加恒电位方法研究拉应力对2205双相不锈钢临界点蚀温度(CPT)的影响,结合动电位极化、恒电位极化及电化学阻抗谱(EIS)等方法分析了不同应力典型温度下的电化学腐蚀特征。结果表明,尽管拉应力降低了2205双相不锈钢的CPT,但在140 MPa应力下即便在85℃时也没有发生点蚀。电化学分析表明,在CPT以下应力降低2205双相不锈钢击破电位(E_b),恒电位极化时试样表面仍处于钝化状态;在CPT以上会发生稳态点蚀。随温度升高,E_b明显降低。140 MPa应力下试样未发生点蚀的原因可能是,试样表面的微裂纹受应力作用,在极化过程中发生裂尖区裂纹扩展和再次钝化,腐蚀特征并不能表征其耐蚀性。

薄膜结构性能变化中的“温度临界点”

本文先从理论角度说明了薄膜结构性能变化中存在“温度临界点”,然后借助于XRD、Ram an等测试仪器研究分析了S i薄膜、AZO薄膜在晶化过程、晶粒长大过程以及性能突变中的“温度临界点”。结果显示:薄膜结构性能变化中确实存在“温度临界点”;在“温度临界点”前后薄膜结构性能的变化规律曲线出现拐点。进而推论:薄膜的结构性能在随温度变化中“温度临界点”可能不止一个。

2205双相不锈钢临界点蚀温度的测定

依据ASTM G48标准试验方法对某天然气管道工程应用的2205双相不锈钢钢管的临界点蚀温度进行了测定,并且对产生点蚀的现象和原因进行了研究。结果表明该钢管材料的CPT为38℃,点蚀分为2种发展趋势(点蚀坑的形貌分为2种):第1种是表面张开型蚀坑,氯离子在试样表面聚集,形成蚀核并向其周边生长在试样表面形成光滑的腐蚀形貌;第2种是表面封闭性蚀坑,是由于材料表面局部钝化膜破坏,氯离子通过优先发生点蚀的区域向内部渗透,在试样表层下面形成高氯离子区,随后腐蚀区域慢慢增大,形成腐蚀空洞。

超级13Cr不锈钢的临界点蚀温度

采用电化学测试和化学浸泡两种方法,研究了超级13Cr不锈钢的临界点蚀温度,并对其点蚀形貌进行了分析。结果表明,电化学和化学浸泡法测定的超级13Cr钢的临界点蚀温度相差了4℃,主要原因是FeCl3强烈的氧化作用促进了点蚀的发生。化学浸泡法主要适用对比评价几种材料的耐点蚀性能,电化学测试则可准确描述点蚀形成的临界条件。当温度低于临界点蚀温度(CPT)时,材料表面形成孔径小于30μm的点蚀坑,蚀坑处于亚稳态;当温度高于CPT时,为点蚀的发展提供了条件,形成稳定的点蚀。

氯离子对316L不锈钢临界点蚀温度的影响

在外加恒电位下,通过测腐蚀电流密度-温度曲线的方法研究了Cl^-含量对316L不锈钢临界点蚀温度(CPT)的影响。结果表明:在临界点蚀温度以下,试样表面钝化膜比较稳定,超过该温度后,试样表面开始发生点蚀。Cl^-含量越高,316L不锈钢临界点蚀温度越低,且表面的点蚀坑越多。现场的腐蚀产物分析表明,腐蚀产物表面稀疏,主要元素为O、Fe、C、Cl。现场生产水Cl^-质量浓度高达21.431g/L,对316L不锈钢的腐蚀极其严重。

关于用ASTM G48 E法检测SUP13Cr临界点蚀温度的探讨

依据ASTM G 48E法对SUP13Cr材质的临界点蚀温度进行测定,并对不同温度的点蚀规律进行了研究,对三种CPT检测方法进行了讨论。实验结果表明使用该方法无法测出该材质的临界点蚀温度,通过不同温度的E法实验发现在0~20℃时材料腐蚀以点蚀为主,点蚀坑深度逐渐增大,壁厚方向减薄不明显;30~40℃时点蚀和均匀腐蚀同时存在,由于壁厚减薄量开始增大,点蚀坑深度变浅,点蚀速率急剧增大;温度大于50℃时完全转变为均匀腐蚀,点蚀坑消失,壁厚减薄量达到最大。

2205双相钢临界点蚀温度测量方法的比较

采用恒电位法、电化学阻抗谱和电化学噪声技术测量了2205双相钢的临界点蚀温度,同时对不同的电化学测量方法进行了比较。结果表明:恒电位法测得的数据波动范围较小且不易受外界信号干扰;电化学阻抗谱可以在一定程度上分析点蚀过程的机理;电化学噪声技术可以对数据进行监控并且不会对试样表面造成损伤。

氮对ER2209 MAG焊丝熔敷金属临界点蚀温度的影响

运用化学浸泡法、动电位法和恒电位法3种不同的测试方法，研究了氮含量对ER2209MAG焊丝熔敷金属临界点蚀温度（CPT）的影响。试验结果表明：随着氮含量的增加，熔敷金属腐蚀速率减小，材料耐蚀性增强。由化学法研究的结果可知：ER2209熔敷金属中氮含量应控制在0．14％-0．18％为宜。电化学法测得氮含量为0．10％，0．13％和0．18％的熔敷金属在3．5％NaCl溶液中的CPT分别为37％，45℃和53℃左右。

耐蚀合金临界点蚀温度标准试验方法比较

对失重法、恒电位法和动电位法三种标准临界点蚀温度(CPT)测定方法进行了对比,分析三种试验方法的特点及适应性,着重研究了不同试验环境和方法对S22053双相不锈钢CPT测定的影响。结果表明:由于试验条件及判定发生点蚀的临界条件有所不同,三种测试方法测得的S22053双相不锈钢的CPT不同,分别为35.6,53.1,55.0℃。失重法采用的试验环境最苛刻,测得的CPT远低于恒电位法和动电位法测得的,且测试时间长,对于单一材料的点蚀形成过程不能准确地描述,但对设备要求低,且操作简单;动电位法和恒电位法对设备要求高,尤其是恒电位法,其升温速率和溶液中的温度梯度对试验结果均存在影响,但二者的测量参数都可较准确地反映材料形成稳态点蚀的临界条件;且恒电位法还具有试样数量少、测试时间短及测得的CPT为一个具体的数值等优点。

模拟地面集输环境下温度对2205双相钢均匀腐蚀及点蚀行为的影响

针对油气集输管线在CO2和含高浓度的Cl-地层水环境中易发生腐蚀失效的问题,通过腐蚀失重试验和电化学测试分析,研究了2205双相不锈钢在高分压CO2+高矿化度+高浓度Cl-地层水集输管线环境中的腐蚀行为。结果表明:在模拟油田集输管线环境中,升温引起的2205双相不锈钢的均匀腐蚀速率基本不变,整体表现为轻度腐蚀,但由于Cl-的存在,2205双相钢在50℃和70℃时出现明显的点蚀坑形貌;2205双相钢在3种测试温度下的阳极极化曲线存在明显的钝化区,随着温度的升高,2205双相钢的点蚀电位先升高、再下降,在30~50℃,存在一个临界点蚀温度CPT;交流阻抗图谱在50℃和70℃分别表现出了点蚀诱导期和点蚀发展期的特征。

含氯环境下温度对2205双相不锈钢点蚀行为的影响

采用化学浸泡实验研究了6%FeCl3+1%HCl混合溶液中温度与浸泡时间对2205双相不锈钢点蚀行为的影响,并分析2205双相不锈钢在含Cl-环境下点蚀机理。通过高分辨相机与激光共聚焦显微镜及X射线光电子能谱(XPS)观察并分析样品表面形貌及钝化膜成分,采用电化学手段及原子力显微镜分析模拟海水溶液中温度对2205不锈钢耐腐蚀性能的影响。结果表明:2205双相不锈钢的临界点蚀温度(CPT)在45℃左右,当温度低于45℃时,延长浸泡时间样品表面未出现明显点蚀;温度高于45℃时,随浸泡时间延长点蚀在样品表面随机萌生并长大扩展,55℃时点蚀坑尺寸达到500μm。随着温度的升高,样品钝化区间缩短,点蚀电位显著降低,由30℃时的0.74 V降低到60℃时的0.27 V。XPS结果显示,随温度增加,样品钝化膜稳定性增加,表现为金属稳定氧化物及氢氧化物的含量增加。样品阻抗值的大小随温度的升高不断减小,在30℃时样品阻抗值为5.066×10^5Ω·cm^2,温度升高到60℃阻抗值减小到1.814×10^5Ω·cm^2。随着温度的逐渐升高,2205不锈钢腐蚀速率增大,电化学阻抗值减小,钝化膜的保护能力下降,耐点蚀性能变差。

时效温度对新型LDX 2404双相不锈钢点蚀行为的影响

利用恒电位临界点蚀温度测试法和微观组织观察法研究了时效温度对LDX 2404双相不锈钢的微观组织演变和点蚀行为的影响。结果表明,1050℃固溶时点蚀优先在奥氏体相内萌生,此时样品的奥氏体相为弱相。在600~950℃时效15 min后LDX 2404双相不锈钢铁素体和奥氏体相界处有大量σ相、Cr_2N和M_（23）C_6等二次相析出。随时效温度的升高,虽然Cr_2N和M_（23）C_6的析出量不再继续增加,但σ相的析出量急剧增加并在850℃达到最大值。当温度升到950℃后,二次析出相在基体中重新溶解。850℃为LDX 2404双相不锈钢点蚀抗力最低的鼻尖时效温度。