液态模锻高铬铸铁亚温淬火工艺研究

对比压128 MPa液态模锻工艺制备的KmTBCr20Mo合金进行亚温淬火热处理工艺研究。结果表明,亚温热处理工艺能改变液态模锻高铬铸铁组织的形貌尺寸与数量,改变其洛氏硬度与冲击韧性。500℃亚温淬火相比于无热处理的对照组马氏体基体增多,基体析出小颗粒二次碳化物,同时生成了较多形状规则、断续块状分布的M_(7)C_(3)型碳化物,硬度和韧性均有明显提高,此温度为最佳亚温淬火温度。当淬火温度为530℃和550℃时,共晶团与晶界的碳化物存在微裂纹,形状粗大且不规则,洛氏硬度较高但韧性显著降低。当淬火温度为580℃和630℃时,马氏体基体形状粗大,碳化物呈针状与小块状分布,容易割裂基体,洛氏硬度下降,韧性显著降低。

亚温淬火对40Cr钢渗氮层组织与性能的影响

对40Cr钢分别进行亚温处理(亚温淬火+高温回火)和常规调质预处理,研究不同热处理工艺对40Cr钢的显微组织、渗氮层厚度、表面硬度和硬度分布及渗氮后整体冲击韧性的影响。结果表明,与调质预处理相比,亚温处理后40Cr钢的渗氮层厚度增加,硬度分布更加平缓。亚温处理试样渗氮后的冲击功是调质预处理试样的2.37倍以上,表明亚温处理作为渗氮预处理可显著提高40Cr钢渗氮件的冲击韧性。

亚温淬火回火的30CrMoA钢的显微组织和力学性能

对直径为80 mm的30CrMoA钢试棒分别进行了885℃×2 h水淬、545℃×4 h回火,805℃×2 h水淬,以及545℃×4 h回火。热处理后检测了钢的显微组织和力学性能。结果表明:与常规淬火回火的30CrMoA钢相比,亚温淬火回火的钢组织较均匀细小,力学性能也更好。

35CrMo钢亚温淬火强韧化组织与性能研究

选用常规热处理、调质处理加亚温热处理两种工艺对35CrMo钢进行强韧化。结果表明:35CrMo钢经850℃淬火后获得马氏体组织,其硬度值较高,通过600℃回火后测其aK为117J/cm2,σs为560MPa,σb为765MPa,硬度为32HRC,ψ=75%;35CrMo钢经850℃淬火+600℃回火+790℃淬火,其显微组织为铁素体+马氏体+弥散分布的细小残余奥氏体,硬度较高,再经600℃回火后组织为回火索氏体+铁素体,其aK为123J/cm2,σs达到550MPa、σb为755MPa,ψ达到76%,硬度为30HRC。35CrMo钢经850℃淬火+600℃回火+790℃淬火+600℃回火工艺处理后,材料的强度和韧性具有良好的配合。

45钢亚温淬火工艺的研究

采用正交组合回归设计试验方法研究了亚温淬火条件下,淬火温度和回火温度对45钢强度及硬度的影响规律,并分析了该钢亚温淬火后的组织与性能。结果表明,在740-800℃范围内,随淬火温度升高,45钢的强度及硬度升高,淬火组织中铁素体量逐步减少,其分布形态也发生明显变化,800℃淬火后的力学性能接近于常规的840℃淬火。在试验的基础上,提出了45钢活塞（780±10）℃淬火＋（550±10）℃回火的调质处理新工艺。

亚温淬火温度对45钢组织性能的影响

研究了亚温淬火工艺对45钢显微组织和力学性能的影响,探讨了亚温淬火条件下,奥氏体晶粒细化和马氏体转变的特点。结果表明,在760～810℃,随淬火温度升高,45钢的强度、硬度升高;高于810℃后,强度、硬度逐渐下降。45钢亚温淬火后得到细小的板条状马氏体组织,其原因与奥氏体晶粒细化及铁素体存在分布状态有关。

亚共析钢的亚温淬火及其强韧化

概括介绍了亚共析钢亚温淬火的强韧化效应、机理及其影响因素,对使用性能有特殊要求的钢种亚温淬火热处理工艺的制定具有一定指导作用。

45钢亚温淬火工艺的实验研究

研究了亚温淬火温度和回火温度对45钢组织性能的影响。结果表明,在760～840℃,随淬火温度升高,45钢的强度、硬度、韧性先升后降,45钢亚温淬火后在350℃以上回火时其强韧性比较好,810℃亚温淬火后得到细小铁素体与细小的板条状马氏体组织,其原因与奥氏体晶粒细化及铁素体的分布状态有关。810℃淬火+550℃回火可获得比较好的强韧性。

亚温淬火对40Cr钢组织与力学性能的影响

对40Cr钢进行了三种不同淬火温度的调质处理,进行了试样硬度测定和拉伸试验。通过金相显微组织分析了不同淬火温度对试样力学性能影响。结果表明,经830℃亚温淬火处理的试样的综合力学性能最优,其显微组织中回火索氏体较其它试样细小均匀。这主要是采用临界淬火温度加热后奥氏体晶粒细化造成的。

40CrNiMo钢亚温淬火强化机理的研究

对40CrNiMo钢进行不同工艺的热处理,并对其进行硬度、韧性及显微组织分析。结果表明,其最佳强化工艺为790℃淬火+550℃回火。

40Cr钢亚温淬火研究

对40Cr钢进行亚温淬火工艺研究,建立40Cr钢780℃亚温淬火新工艺,获得了较均匀分布的细针状马氏体及少量游离铁素体的优异显微组织,综合力学性能超过了YB6-71对40Cr钢要求的规定指标:σb、σs、ak较传统调质热处理工艺分别提高14.4%、22%和27%;并无需预淬火的复杂工艺,对挖掘40Cr钢的热处理潜力、改善组织性能、节约能源具有重要的意义。

亚温淬火对硼镍添加含铌低合金高强度H型钢组织性能的影响

将硼镍添加的含铌低合金高强度H型钢进行亚温淬火及完全淬火,对淬火以及淬火并高温回火后的试样进行了力学性能和微观组织的研究。结果表明:亚温淬火并回火后,这一新钢种的屈服强度达到512MPa,抗拉强度达到595MPa,伸长率达到27%,韧脆转变温度达到-88℃,具有优异的综合力学性能。近似等轴的铁素体及其上弥散分布的细小碳化物,使得回火时塑性大幅提高而强度下降不多;回火碳化物钉扎晶界,抑制了晶粒的长大,起到了细化晶粒的效果;不连续的细小碳化物分布在晶界上,没有对材料的韧性造成破坏。

亚温淬火对20Cr钢组织和性能的影响

介绍了亚温淬火对亚共析钢20Cr钢组织和性能的影响和其强韧化的机理,以及用正火或者退火代替完全淬火的可行性研究,最后找出20Cr钢最佳亚温淬火热处理工艺。结果表明,20Cr钢在820℃亚温淬火+200℃回火的热处理工艺下,其强度和韧性配合好;当铁素体形貌为针状弥散分布时,材料冲击韧度普遍较好;而正火或者退火代替完全淬火对20Cr钢亚温淬火后冲击韧度不利,不能得到弥散分布的针状铁素体。本文对与20Cr钢性能类似的钢种亚温淬火热处理工艺的制定具有一定指导作用。

亚温淬火下组织形态对高强低合金钢冲击韧性的影响

以一种高强度低合金钢为研究对象,分析了淬火-亚温淬火-回火(RQ-IQ-T)工艺与控轧控冷-亚温淬火-回火(TMCP-IQT)工艺对组织演变及力学性能的影响,并对不同显微组织特征实验钢的冲击断裂行为进行讨论。结果表明:RQ-IQ-T工艺获得的显微组织由条状铁素体与回火马氏体构成,试样-40℃冲击功达到205 J;而TMCP-IQ-T工艺获得的显微组织则由块状铁素体与回火马氏体组成,试样具有较高的强度,但冲击功相对较低,仅为149 J。冲击裂纹在条状铁素体中扩展包括沿长轴方向和剪切条状铁素体两种方式;在块状铁素体中主要以穿晶方式进行扩展。经RQ-IQ-T工艺获得的条状铁素体与回火马氏体双相组织对裂纹扩展具有较大的阻碍作用,有利于冲击韧性的提高。

27SiMn钢奥氏体逆相变亚温淬火

采用正交组合回归设计实验方法，研究了二次淬火温度对27SiMn钢强度和硬度的影响．分析了该钢奥氏体逆相变亚温淬火后的组织与性能．实验表明，27SiMn钢经810—850℃奥氏体逆相变淬火，得到极细的板条状马氏体组织；淬火温度较低时，马氏体板条之间分布着条状的铁素体；在实验的温度范围内，随淬火温度升高，其强硬性升高，850℃淬火时，该钢的强硬性最高．

45钢亚温淬火组织及性能研究

45钢是我国目前用量较大的调质钢,通过研究45钢经调质和亚温淬火热处理后的硬度,冲击韧度和金相组织,来寻求合适的45钢热处理工艺.结果表明,45钢仅采用调质处理,不能满足高硬度高韧性的技术要求,采用亚温淬火热处理配合可解决上述问题,得到最优的综合力学性能,考虑经济性时可直接采用770℃淬火500℃回火的热处理工艺.在保证45钢强度和硬度的同时,要提高韧性的最理想的热处理工艺为840℃淬火550℃回火+770℃淬火500℃回火.

30CrMnSiA钢渗扩氮高温淬火及渗扩氮亚温淬火研究

研究了预参氮、渗扩氮高温淬火及平衡态原始组织渗扩氮亚温淬火、低温回火对结构钢３０ＣｒＭｎＳｉＡ的显微组织和显微硬度分布曲线的影响规律，观察了高氮区和低氮区的含氮马氏体形态和亚结构。

亚温淬火对25MnV钢显微组织和力学性能的影响

采用正交组合回归设计试验方法研究了不同温度亚温淬火对25MnV钢抗拉强度和硬度的影响,分析了该钢亚温淬火后的组织。结果表明:25MnV钢经亚温淬火后,得到极细的板条状马氏体组织;830℃淬火时,马氏体板条之间分布着条状的铁素体;在810～830℃温度范围内,随淬火温度升高,该钢的强度和硬度升高,830℃亚温淬火的强度、硬度最好。

非平衡态原始组织渗扩氮亚温淬火

研究了非平衡态原始组织及亚温淬火温度对渗扩氮后的３０ＣｒＭｎＳｉＡ钢的显微硬度分布曲线的影响规律．分析了非平衡态原始组织渗扩氮时亚温淬火温度对含氮针状双相组织αａ＋γａ分布的影响。氮浓度分布曲线与渗扩氮规律相符．

45钢螺柱亚温淬火工艺的研究

研究了45钢亚温淬火组织与性能,分析了显微组织与性能的关系。结果表明:在740～820℃,随淬火温度升高,45钢淬火组织中铁素体量逐渐减少;其分布形态也由块状、网状变成细小颗粒状,材料的综合性能得以改善。实验得出,最合理的亚温淬火工艺是(790±5)℃淬火,(550±10)℃回火。