基于体心立方结构的磁流变抛光表面粗糙度模型及试验验证

基于体系最小能量理论及抛光中的能量传递原理,建立了基于体心立方结构的磁流变抛光表面粗糙度预测模型,分析不同参数对粗糙度的影响,并与传统模型相比较。结果表明:体心立方结构能更准确地表征挤剪模式下磁流变抛光液的微观结构及剪切屈服应力,表面粗糙度预测模型与试验结果具有更好的一致性,预测结果更准确;粗糙度受加工时长、磁场强度和主轴转速影响较大,当主轴转速达到1400 r/min后由于高剪切速率作用下磁流变液的剪切稀化效应,抛光效果反而降低。

用类O原子波函数对H_9^+团簇的体心立方结构与能量的研究

在单中心球模型近似下 ,选用类O原子解析函数 ,用变分法计算了H+9团簇体心立方结构与能量。结果表明当中心氢原子核到顶角氢原子核之间的距离R =1.97a0 时 ,体系能量有一极小值E =- 4.376h0 (a0 =0 .5 2 9177× 10 -10 m ,h0 =2 7.2eV)。这表明H+9团簇的体心立方结构是稳定的结构 ,H+9团簇是存在的。

H9^＋团簇的体心立方结构与能量的理论计算

此文利用单电子在中心氢原子核与周围每个氢原子核之间形成单电子键的共振模型来划分通道，将改进的排列通道量子力学方法推广应用于Ｈ９＋的体心立方结构与能量的理论计算。结果发现，当中心与周围顶角问距Ｒ０＝１．９０ａ０时，总能量有一极小值－４．３０８ｈ．ａ．ｕ，表明Ｈ９＝的体心立方结构是稳定存在的。此外，Ｈ９团簇电离时体积要发生膨胀，大约膨胀到原来的１．５倍。

一步法制备体心立方结构的介孔碳/氧化硅纳米复合材料

以酚醛树脂预聚体(Resol)为碳源前驱体,嵌段共聚物聚氧乙烯-聚氧丙烯-聚氧乙烯(PEO–PPO–PEO,F127)和聚二甲基硅氧烷-聚氧乙烯(PDMS–PEO)为混合模板剂,采用溶剂挥发诱导自组装(EISA)方法制备了有序介孔碳-氧化硅纳米复合材料,并进一步采用小角X射线散射(SAXS)、透射电子显微镜(TEM)和氮气吸脱附分析对所制备样品的结构和组成进行表征.结果表明,所制备的介孔碳/氧化硅纳米复合材料具有体心立方Im3m结构,其BET比表面积、总孔容和孔径分别为1 410 m2g,1.12 cm3g和5.4 nm.

H_9的体心立方结构及能量计算

本文根据文献〔1〕提出的电子瞬时配对形成未饱和共价键的物理模型,利用ACQM〔2〕方法对H_(9)体心立方结构和能量进行了计算和研究。获得了这种构型的势能曲线,结果表明在r=1.55a_(0)处有一极小能量—5.10a.u.。

用单中心球对称波函数计算H_9^-团簇体心立方结构的能量曲线

选用类Ｎｅ原子解析波函数，在单中心球模型近似下，计算了Ｈ－９团簇体心立方结构的能量曲线。结果表明当中心Ｈ原子核到顶角Ｈ原子核之间的距离Ｒ＝１．６３ａ０时，体系能量有一极小值－５．３７８４ｈ．ａ．ｕ．。这表明Ｈ－９的体心立方结构是可能稳定存在的。计算结果与过去用ＭＡＣＱＭ法算得的结果基本相符，表明提出的物理模型与计算方法是合理的。

衍生体心立方点阵材料的优化设计及压缩力学行为

分别在传统体心立方(BCC)点阵结构(H0型)的外围以及外围和中心添加竖直杆,设计出H1型和H2型衍生BCC点阵结构,以AlSi10Mg合金粉末为原料采用激光选区熔化(SLM)技术制备出不同尺寸参数的点阵试样,研究了其压缩力学行为。结果表明:传统和衍生BCC点阵试样的压缩行为均具有线弹性阶段、平台阶段、致密化阶段等3个阶段,属拉伸主导型多孔材料;相同尺寸参数下,H2型BCC点阵试样的比强度、平台应力和单位质量吸能最大,H1型次之,H0型最小。随着单胞高度增加,H1型点阵试样的比强度和单位质量吸能基本不变,平台应力起伏略微增大,能量吸收效率小幅减小;随着单胞宽度增加,H1型点阵试样的比强度、平台应力和单位质量吸能明显降低,能量吸收效率不变;随着斜杆及外围竖直杆杆径增加,H1型点阵试样的比强度、平台应力和单位质量吸能明显增大,能量吸收效率先明显提升后趋于稳定。随着中心竖直杆杆径增加,H2型点阵试样的比强度、平台应力和单位质量吸能增大,能量吸收效率提升。衍生点阵试样的变形模式主要为由下到上的逐层变形,损伤机制为竖直杆的侧向弯曲和斜杆的垂直方向弯曲。

由色散材料构成的体心立方晶体的光子能带计算(英文)

计算了小球排列构成的体心立方结构的光子带隙性质 ,小球的介电函数可以是极化激元型或等离子型 .虽然在通常的介电材料体心立方结构中并不容易形成光子带隙 ,但在我们考虑的这两类情况中均发现绝对带隙 .本文中讨论的光子能带结构是由非常有效的矢量波多重散射方法计算 ,该方法可以精确地处理介电函数在界面附近的突变 .

有心立方晶格面间距的计算

提出了一种计算有心立方结构面间距的方法,并给出了几个简单算例.

涂层电极箔铝粉堆积结构和化学成分研究

研究了铝电容器用涂层电极箔的铝粉堆积结构对容量的影响以及堆积铝粉和基层铝箔的成分和纯度标准。涂层箔的比容与铝粉粒径、化成电压成反比,且衰减程度较传统电极箔的蚀孔孔径、化成电压更平缓。在低电压段,传统电极箔的比容较涂层箔比容更有优势;在高压段,涂层箔的比容较传统电极箔的比容优势明显。为实现后续化成处理时化成液以及卷绕为电容器时内部电解液的充分浸润通畅,确保铝介电性能的充分发挥,铝粉堆积结构的选择,除了考虑比容优势,还要兼顾其固有间隙的数量和尺寸,因此优选体心立方堆积结构。涂层电极箔的涂层铝粉与基层铝箔的化学成分以及纯度要求不同于传统电极箔的化学成分及纯度要求,涂层电极箔主要围绕力学强度兼顾漏电流进行成分搭配设计。

Ce-Y-O固溶体及其PdO/Ce-Y-O催化剂的制备,表征和CH_4氧化性能

采用柠檬酸溶胶 凝胶法制备了Ce Y O固溶体 ,并用XRD和Raman对Ce Y O固溶体的物相结构进行了表征 ,发现当n(Ce) /n(Ce +Y) (摩尔比 )≥ 0 6时 ,Ce Y O固溶体为面心立方结构 ,而n(Ce) /n(Ce +Y)≤ 0 5时为体心立方结构。固溶体的生成有利于提高氧化还原性能。Ce Y O固溶体担载PdO催化剂的CH4 氧化活性表明 ,n(Ce) /n(Ce+Y)对担载PdO催化剂的CH4 氧化活性影响很大 ,当n(Ce) /n(Ce +Y ) =0 8时催化剂活性最高 ,CH4 转化率 50 %的温度为350℃ ,完全转化温度为 6 0

仿生BCC结构的准静态压缩数值模拟及吸能性

晶格点阵结构因具有质量轻、吸能性好等优点,被广泛应用于航空、航天、军工等领域。研究了仿生体心立方(BCC)结构的吸能性,并探讨了截面形貌对BCC晶格结构吸能性的影响。基于毛竹的宏观结构和细观结构,设计了3种不同的BCC仿竹晶格点阵结构,对3种结构及原始BCC晶格结构进行了轴向准静态压缩数值模拟。结果表明:静载下仿竹BCC结构的吸能性和比吸能均比原始BCC结构提高了25%以上,但3种仿竹BCC结构的吸能性、比吸能相差不大;仿竹BCC结构的相对密度对其吸能性和比吸能的影响较大;在压缩过程中,仿生结构的韧性截面有效保证了塌陷稳定性,这是该结构吸能稳定的重要原因。

TA1纯钛板材组织和拉伸过程分析

选取TA1纯钛板材,对其进行微观组织和拉伸实验分析。结果表明:TA1纯钛板材的组织以等轴α相为主,并有微量的晶间β相存在于等轴α相之间,X射线衍射的衍射峰均为α相,电子背散射衍射(EBSD)分析其密排六方结构的α钛的体积分数为99.2%,体心立方结构的β钛为0.8%,由极图可得,其基面织构较强,最大值达到6.85,其ND方向(板材横向)于晶粒之间的夹角较小,板材沿轧制方向(RD方向)织构较强;拉伸过程可分为3个阶段:初始阶段、强化阶段、颈缩阶段;拉伸试样的断口微观形貌主要由韧窝构成。

改性中孔分子筛SBA-16薄膜的合成及表征

在酸性条件下,以导电玻璃(ITO)为基底合成了SBA-16分子筛膜.所制备的SBA-16膜孔径均匀,具有体心立方结构(属于Im3m空间群),SBA-16膜的晶胞参数为18.6nm.TEM,SEM和XRD等技术研究表明,加入少量的AlCl3盐于形成膜的母液并且采用RSiX3对导电玻璃基底进行处理,能够明显改善SBA-16膜的连续性而不影响孔结构.红外(FTIR)研究结果表明,SBA-16膜的表面硅羟基和结晶水很少,膜很稳定.XPS研究表明,加入少量MnCl2对SBA-16膜进行改性,可以提高膜的导电性.

基于FeCoNiCrMn高熵合金的晶粒生长和霍尔-佩奇关系研究取得新进展

高熵合金是一种新型的合金设计理念,这种合金一般含有5种或5种以上的合金元素,且每种元素含量都相同或者相似。高熵效应抑制了金属间化合物的出现,促使元素间相互混合,最终形成体心立方结构（BCC）或面心立方结构（FCC）等较为简单的结构。

钼在特殊钢合金钢中的应用现状及展望

1 钼的主要性质和消费钼属高熔点金属元素。钼位于元素周期表第五周期（第二长周期）的VIB族,是过渡族元素。原子序数为42,原子量为95.94,钼的自由原子的电子层结构为1S2 2S2 2P63S2 3P6 3d10 4S2 4P6 4d5 5S1。钼属A2型体心立方结构,空间群On9（1m3m）。没有发现钼有同素异构转变。

粉末冶金法制备Ti-Nb基合金及其形状记忆特性的研究

由于正交结构的α″相和体心立方结构的β相之间存在热弹性马氏体相变，导致Ti-Nb基合金具有形状记忆功能和超弹性。目前已有很多关于传统熔炼锻造方法制备的Ti-Nb基合金形状记忆性能的报道。相比于传统方法，粉末冶金工艺不仅加工温度较低，且可以近净成形。