烧成温度和保温时间对堇青石相的合成及其力学性能的影响

实验以高岭土、烧结镁砂和硅灰为主要原料,以稀土金属氧化物氧化镧为添加剂,采用半干压成型法将试样成型为直径30 mm的生坯,采用一次烧成法制备堇青石多孔陶瓷。主要研究氧化镧的引入量为1.5%时,烧成温度和保温时间对堇青石多孔陶瓷性能及显微结构的影响。结果表明:当试样的烧成温度为1300℃,保温时间为2 h时,试样的基本性能较优,即试样的线收缩率为4.43%,吸水率为20.35%,显气孔率为34.39%,体积密度为1.69 g/cm^(3),耐压强度为35.96 MPa;且从试样的XRD和SEM分析结果可知,在一定烧成温度下,适当提高保温时间有利于堇青石相的合成,为拓宽堇青石陶瓷的应用领域奠定了重要的理论基础。

保温时间对TM52/Q235瞬时液相扩散焊接接头组织和性能的影响

以BNi2箔为中间层对TM52/Q235异种材料进行瞬时液相扩散焊接(TLP),研究了保温时间对接头界面组织、力学性能和电化学性能的影响。结果表明:TM52/Q235能实现良好的冶金结合,当保温时间为20 min时,接头的剪切强度最大,达到491.3 MPa,且剪切断口呈现明显的韧性断裂特征。接头的耐腐蚀性随着保温时间的升高呈现持续下降的趋势,当保温时间为15 min时,焊缝处形成的钝化膜最为致密,腐蚀速率最小,极化电阻R_(P)最高,为1880.1Ω。

细化变质保温时间对铸态A356合金显微组织和力学性能的影响

对A356合金进行细化变质处理是提高其力学性能的重要途径之一。用新型Al-Ti-La细化剂和Al-10Sr变质剂处理A356合金熔体,研究了细化变质保温时间对铸态A356合金显微组织和力学性能的影响。结果表明,当保温时间为15 min,采用Al-Ti-La细化剂和Al-10Sr变质剂复合处理A356合金时,铸态A356合金组织中α-Al的二次枝晶臂间距由31.10μm减小到15.56μm,减小了49.96%,共晶Si形貌由粗大针片状转变为细小短棒状和颗粒状。随着α-Al和共晶Si相形貌的改善,铸态A356合金的抗拉强度由169.67 MPa提高至216.33 MPa,提高了27.50%,伸长率由4.47%提高至10.53%,提高了135.57%,合金的维氏硬度也由56.37 HV提高到62.03 HV,提高了10.04%。断裂方式由穿晶断裂向沿晶断裂转变,合金的塑韧性得到明显改善。

高温快速退火制备AgNPs/SiO_(2)中保温时间对粒径和形貌的影响

高温快速退火法在制备金属纳米结构方面具有成本低廉、几何结构及尺寸可控等优点,被广泛用于等离激元纳米结构的制备。高温退火下纳米颗粒形貌随保温时间的演化机理对纳米结构等离激元效应调控具有重要意义。本工作研究了900℃退火过程中石英基底上纳米银颗粒(AgNPs/SiO_(2))形貌随保温时间的演化。通过热场发射扫描电镜实验和粒径分布统计分析发现,当保温时间为15 s时,连续银膜演变为均匀分散的银岛和二次颗粒,平均粒径分别为(152±46)nm、(53±13)nm。这是由于纳米银颗粒的微观形貌与原始银膜结构缺陷之间存在继承性,高温退火后,原始银膜的沟渠网络通过扩散机制逐渐收缩并分离成条状银岛,而沟渠网络中二次形核的银膜形成较小的纳米银颗粒,即二次颗粒。随着保温时间延长至1 min、5 min,条状银岛逐渐演变为球冠形颗粒,粒径减小,数量几乎不变;10 min时,二次颗粒数量由于熟化蒸发而急剧减少。保温时间为5 min时形成的纳米银作为表面增强拉曼散射基底能够用于10^(-8)mol/L龙胆紫分子的检测。该结果表明通过改变退火时间可以调控纳米银颗粒的形貌和粒径,为快速退火制备等离激元基底提供理论基础,有利于纳米结构在太阳能电池和痕量检测的应用。

烧结温度及保温时间对粉煤灰-黄土基陶瓷膜支撑体性能的影响

以洛川黄土、固体废弃物粉煤灰为原料,甲基纤维素(MC)为粘结剂,采用挤压成型法和固态粒子烧结法制备粉煤灰-黄土基陶瓷膜支撑体。研究并分析了烧结温度和保温时间对支撑体性能的影响。结果表明:1160℃烧结2 h制得的支撑体性能最佳,其纯水通量为5576.16 L/m^(2)·h·MPa,抗折强度为33.04 MPa,酸、碱质量损失率分别为0.16%、0.07%。

保温时间对锻造态纯钼性能与金相组织的影响

通过不同试验温度下的不同保温时间试验,分析保温时间对锻造态纯钼材料性能与金相组织的影响,并找出其在特定温度下的最佳保温时间。结果表明:试验温度分别为800和1200℃,保温时间分别为10、20、30、40、50、60 min时,相同温度不同保温时间后的抗拉强度、断后伸长率、金相组织无明显差异。试验温度为1000℃时,保温10、20、30、40、50 min后的抗拉强度和断后伸长率无明显差异,但保温60 min后,出现明显静态再结晶现象,晶粒尺寸明显增大,抗拉强度降低,断后伸长率增大。

回火保温时间对E690海工钢组织演变及耐蚀性影响研究

采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、透射电镜(TEM)等试验设备,通过拉伸试验、冲击试验、电化学实验等性能检测手段,研究了回火保温时间对E690海工钢组织演变及耐蚀性的影响。结果表明:当保温时间增加到60 min时,碳化物的析出量增多,马氏体板条逐渐变宽,铁素体的尺寸也有所增加,此时碳化物的析出可以弥补组织增大对性能带来的不利影响;开路电位处于最大值为-0.36 V,电化学阻抗图的圆弧半径最大,耐蚀性最好。

烧结温度和保温时间对Ti(C,N)基金属陶瓷微观组织结构和性能的影响

通过氮气氛烧结制备了Ti(C,N)-WC-TaC-NbC-Co-Ni金属陶瓷,研究了烧结温度和保温时间对Ti(C,N)基金属陶瓷芯部和表面的微观组织结构及性能的影响。结果表明:Ti(C,N)基金属陶瓷表面在渗氮的作用下会形成富无环黑芯和黏结相层;随着烧结温度的升高,样品的平衡氮分解压力增大,渗氮作用减弱,表层富无环黑芯和黏结相层变薄;而随着保温时间的延长,表层富无环黑芯和黏结相层逐渐变厚,次表层缺黑芯越来越明显。随着烧结温度升高和保温时间延长,溶解再析出过程加剧,芯部Ti(C,N)黑芯体积分数减少,环相变厚且无环黑芯数量减少,硬质相晶粒尺寸增加。随着烧结温度的升高,合金硬度、钴磁和矫顽磁力逐渐减小,断裂韧性先增加后减小;随着保温时间的延长,硬度和断裂韧性均有先下降后升高的趋势,而钴磁和矫顽磁力逐渐增大。在1500℃保温40 min烧结的样品综合性能最好,维氏硬度达到1544 HV30,断裂韧性为9.0 MPa·m^(1/2),钴磁和矫顽磁力分别为4.74和9.42 kA/m。

保温时间对ZnO压敏陶瓷电学性能的影响

采用固相烧结法制备了ZnO-Pr_(6)O_(11)-Co_(2)O_(3)-Cr_(2)O_(3)-Er_(2)O_(3)-SiO_(2)压敏陶瓷,并研究了保温时间对ZnO压敏陶瓷的物相、微观形貌、压敏特性和阻抗特性等的影响。结果表明:随着保温时间变长,平均晶粒尺寸逐渐增大。保温3 h的ZnO压敏陶瓷综合性能最好,非线性系数和晶界势垒高度均达到最大,分别为16.9和0.37 eV,击穿场强和晶界电阻率分别为384.3 V/mm和17400 MΩ·cm,且漏电流最小,为1μA。同时,晶界处带负电的Zn_(1.9)SiO_(4)相的存在对晶粒间双肖特基势垒的形成有重要影响。

脱碳退火保温时间对取向硅钢组织、织构及磁性能的影响

通过研究脱碳退火保温时间对取向硅钢初次再结晶组织、织构及高温退火样品磁性能的影响,探讨了有利于Goss晶粒异常长大的初次再结晶环境。结果表明,在820℃进行脱碳退火,当保温时间从2 min增加到6 min时,初次再结晶织构中Goss晶粒相对于{111}<112>和{111}<110>晶粒的尺寸优势逐渐增加,{111}<110>含量逐渐升高,且1/8层中Goss相对于其他取向晶粒尺寸优势稳定,使取向硅钢二次再结晶晶粒尺寸逐渐增大、磁性能逐渐提高。

保温时间对熔融石英陶瓷析晶及物理性能的影响

熔融石英陶瓷具有良好性能,广泛应用于高技术领域。本文通过XRD、SEM等分析手段研究了保温时间对熔融石英陶瓷析晶及物理性能的影响。结果表明随着保温时间增加,熔融石英陶瓷体积密度随之增大,抗弯强度先增大后逐渐降低;当保温时间大于5 h后,熔融石英开始析出α-方石英晶体,析晶程度随保温时间延长而加剧。结合表面显气孔率、内部气孔电镜照片以及XRD图谱,分析气孔大小、分布及结晶相对抗弯强度影响。

钛合金β区加热保温时间的研究

利用DEFORM软件详细模拟了钛合金坯料在不同加热方式下的升温过程,并通过热处理工艺实验研究了β区保温时间对TC18钛合金拉伸性能的影响。模拟结果表明采用分段加热方式可大大缩短钛合金坯料在β区的保温时间,规格越大时间缩短得越明显;两相区预热温度对β区保温时间也有显著影响,预热温度从800℃提高到840℃,β区保温时间可缩短1/3～1/2。热处理实验结果表明,β区保温时间超过60m in时会引起TC18钛合金断面收缩率和伸长率大幅度降低。

退火温度及保温时间对激光沉积制造TA15钛合金微观组织和显微硬度的影响

以TA15钛合金球状粉末为原料,TA15钛合金锻件为基材,利用激光沉积制造技术成形TA15钛合金厚壁件。利用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)以及显微硬度仪等方法研究退火温度及保温时间对激光沉积TA15钛合金显微组织和显微硬度的影响。结果表明:退火温度相同时,随着退火温度的升高,保温时间越长,α相就越能充分生长。退火保温时间越长,α相宽度越大。退火温度及退火保温时间影响α相体积百分比含量,α相百分比含量随退火时间延长而增多。α相在不同保温时间下存在不同的生长方向。显微硬度值与α相体积百分比含量具有一定关系,α相体积百分比含量增多时,显微硬度值变大。

时效前停放时间和时效保温时间对6082-T651铝合金板材组织和性能的影响

切取工业生产条件下生产的6082铝合金13.0 mm厚度的热轧板材试样在盐浴炉内加热至(525±2)℃保温60m in,水中淬火。然后进行人工时效,研究人工时效前停放不同时间、人工时效过程保温不同时间等工艺参数对6082-T651铝合金板材力学性能和显微组织的影响。结果表明,在工业生产条件下6082-T651铝合金板材人工时效前最佳停放时间为不超过4 h,人工时效的保温时间以12 h～20 h为宜。

保温时间对铝基复合材料抗拉强度的影响

研究了莫来石硅酸铝（３Ａｌ２Ｏ３·２ＳｉＯ２）短纤维增强ＺＬ１０９复合材料在室温３００℃，３５０℃和４００℃时的抗拉强度以及在高温下保温时间对抗拉强度的影响。研究表明，该复合材料比ＺＬ１０９合金有更高的高温强度，随着在高温下保温时间的延长，复合材料的抗拉强度下降。

奥氏体化保温时间对高速钢工作辊组织和耐磨性的影响

制备了高碳高钒系高速钢辊环,通过SEM、EDS、XRD分析以及硬度测量研究了奥氏体化保温时间对高碳高钒系高速钢轧辊材料的组织和耐磨性的影响。结果表明,随着奥氏体化保温时间的增加,在铸造过程中形成的M3C型碳化物逐渐溶解或向M2C型碳化物转变;MC型碳化物在晶内逐渐析出,且随着奥氏体化保温时间的延长逐渐圆整为粒状或棒状。在奥氏体化保温过程中,M2C型碳化物按如下公式发生分解:M2C+γ-Fe→MC+M6C;未溶的大块M3C型共晶碳化物是高速钢试样耐磨性差的原因,随着奥氏体化保温时间的增加晶内不断析出的MC型碳化物是高速钢试样耐磨性提高的主要因素;长度<100μm、宽度<20μm的条状碳化物在磨损过程中不易脱落。

钎焊保温时间对GH738与GH4169镍基合金真空钎焊接头组织性能的影响

用镍基钎料钎焊镍基合金时钎焊保温时间对钎缝易产生金属间化合物、晶界渗入脆化现象有重要影响,因此采用5、15和45min三种钎焊保温时间对镍基合金进行真空钎焊试验,通过光学显微镜、扫描电镜、X射线能谱仪及硬度计等研究了三种钎焊保温时间下钎焊接头微观组织、成分及显微硬度分布等内容。结果表明,随着钎焊保温时间的延长,接头钎料与母材之间的元素扩散越充分,当钎焊保温时间为45min时,接头组织大部分为固溶体。

烧成温度和保温时间对红柱石基材料烧结性能的影响

以高纯度南非红柱石(有4～1mm、<1mm和<0.088mm三种粒级,且4～1mm的颗粒料为1500℃3h煅烧过的熟料)和活性氧化铝细粉(粒度<0.044mm)为原料,经配料、混练、成型、干燥后,将一部分试样分别在1300℃、1400℃、1500℃和1600℃下保温3h煅烧;另一部分试样在1600℃下分别保温1h、3h、6h和9h煅烧,待试样随炉冷却至常温后,检测其体积密度、显气孔率、耐压强度和烧成线变化率等,并采用XRD、SEM等手段分析各试样的物相组成和显微结构,以研究烧成温度及保温时间对高纯度红柱石的莫来石化程度及对红柱石基材料烧结性能的影响。结果表明:提高烧成温度对促进高纯红柱石的莫来石化十分有效,延长保温时间对于促进制品的烧结作用很大;高纯红柱石基材料需在1600℃下保温3h烧成,才能使红柱石完全莫来石化;欲使材料烧结良好且玻璃相含量低,物相较纯,则保温时间要达到6h左右。

保温时间对镁合金压铸组织及性能的影响

采用金相显微镜、扫描电镜及电子万能拉伸实验机等设备,研究了保温时间对镁合金压铸组织及性能的影响。结果表明:伴随着保温时间增加,固相率减小,初生颗粒尺寸增大;随着保温时间增加,拉伸性能逐步增加,在保温时间为90 min时,压铸样的拉伸强度最低,130 min时,压铸样的拉伸性能达到最大。

5CrMnMo钢淬火加热保温时间的研究

研究了５ＣｒＭｎＭｏ钢在９００℃下的加热淬火保温时间对组织和力学性能的影响。结果表明，随保温时间的延长，淬火组织中针状马氏体减少，板条马氏体和残留奥氏体增加。当保温时间超过３５ｍｉｎ后，淬火组织由单一板条马氏体和包围在板条马氏体周围的残留奥氏体薄膜组成。保温时间不超过９０ｍｉｎ，σｓ和σｂ值不下降。经５２０℃和５４０℃回火，αＫ值与ＫＩＣ值在５０ｍｉｎ保温时出现明显峰值，适当的淬火保温时间是提高５ＣｒＭｎＭｏ热作模具钢韧性的重要工艺措施。