半自磨机磨球充填率预测研究

为了在磨矿实际生产中实时掌握半自磨机内磨球的充填率,以磨球磨损动力学理论为基础,推导出了磨矿生产条件下磨球在半自磨机内磨球充填率的计算公式,并给出了磨球速率指数的测定方法。利用该公式,按照磨球的耐磨性、半自磨机的有效容积、日补加钢球的数量及其直径、排矿格子板格子孔尺寸可以对磨球的充填率进行计算。将该公式运用于磨矿生产,很好地预测了半自磨机内钢球的充填率,这对于半自磨机磨矿生产中确定补加钢球数量以及评价钢球耐磨性具有重要的指导意义。

半自磨机最佳充填率的探讨

本篇文章以某铜矿为例,对Φ8.53×3.96m的半自动磨机的实际混合充填率进行阐述,其从18%上涨到28%,同时其处理能力也已经从200t/h上涨到340t/h。根据四维破磨理论的研究可知,如果实际混合充填率小于或等于28%,就可能出现钢球直接撞击到筒体衬板的情况,这将使得处理效率下滑并增加能源消耗。因此,建议在维持装钢球120t不变的条件下,调整实际的混合充填率,使其达到50%,如此一来,处理水平可以由340t/h提升到670t/h。另外,在混合充填率在20%左右时,此半自磨机的电力消耗为14.6kWh/t,而在混合充填率达到50%时,电力消耗会发生明显下降,降至大概7.0kWh/t,节电率可以达到50%左右的理想效果。

榆阳煤矿近水平煤层高充填率充填工艺技术研究

为解决榆阳煤矿2307综采工作面近水平煤层胶结充填难以实现高充填率的难题,提出了合理选择充填口位置、充填区分段充填、充填期间流量控制等工艺措施。工程实践表明:充填区平均充填率达98.5%以上,充填效果良好。该工艺技术同样适用于条带充填、连采充填等胶结充填工作面。

充填开采充填率与地表移动规律的数值模拟研究

为研究充填开采重要参数充填率与地表移动变形之间的关系,结合某煤矿工作面,采用FLAC3D数值模拟方法,对充填开采不同充填率条件下地表沉降规律进行了模拟计算.结果表明:充填率与下沉系数呈指数关系,与水平变形和倾斜变形呈二次函数关系,与曲率变形为指数关系;当充填率增加时,地表变形快速减小,当充填率增加到80%以上时,地表下沉及变形值减小幅度趋缓;充填开采有效改善了围岩力学环境,不同的充填率影响了覆岩"三带"的岩体力学性质,使得下沉系数及地表变形与充填率呈非线性关系.本文结论对充填开采控制地表变形,保护地面建筑物具有一定的理论参考价值和实践指导意义.

大型半自磨机混合充填率的研究与优化

通过对半自磨系统各控制参数的研究和分析,发现半自磨机混合充填率与功率、轴压、磨音等之间关系,通过对各控制参数进行优化,并对半自磨机排砾板进行改进,使半自磨机混合充填率趋于稳定,解决半自磨机钢球直接砸简体衬板问题,并提高磨矿效率,改善最终磨矿产品细度。

基于查表法的球磨机充填率计算公式研究

在磨矿实践中,合适的充填率对球磨机稳定、高效工作具有积极作用。为此,文中利用经验公式与理论公式分别计算球磨机充填率。分析计算结果表明,经验公式φ=50-127b2R计算过程简便,但随着φ值减小,误差增大。当球磨机充填率φ值大于25%时,计算结果比较准确,其误差小于0.69%;当φ值小于25%时,计算结果误差较大。经验公式φ=0.785l(R-(R^2-(l/2)~2)～(1/2)/πR^2计算过程复杂,且φ值在0~50%范围内计算误差较大。此外,研究中发现,球磨机充填率和磨机介质表面弦长与筒体直径的比值有相关性,且这种关系与直径大小无关。因此,文中提出一种快捷获取球磨机充填率的简易方法——查表法。该方法计算过程简单,结果准确可靠,适用于各种规格的球磨机充填率的计算。

保护地表构筑物的暗空场充填率研究

阐述了暗空场充填保护地表构筑物的机理;推导了地表构筑物不发生破坏的充要条件;推求出在充分采动与非充分采动条件下,构造应力型与自重应力型破坏的暗空场充填率公式,可用以指导安全、经济地保护地表构筑物的设计。

变模温条件下工艺参数对注射成型微结构充填率的影响

鉴于变模温技术可以改善充填性能的特点,利用Moldflow软件对变模温条件下的微结构制品进行了充填和保压分析,并利用正交实验法研究了工艺参数对塑件微结构充填率的影响。实验结果表明:在变模温条件下,流动速率仍是决定因素,模具温度的影响程度有所提高,模具温度并不是越高越好,而是存在一个最佳值。随着离浇口距离越来越远,熔体温度、加热时间、注射压力和保压时间等因素对微结构充填率的影响程度在渐渐增加。

部分充填钢管混凝土独柱墩的最小混凝土充填率

钢管混凝土独柱墩具有占地面积小、承载能力高和结构耗能能力强等优点,在我国城市高架桥中得以广泛应用,但在高烈度区的应用还缺少相应的抗震设计指导。结合圆形钢管混凝土桥墩充填率的研究现状,根据《城市桥梁抗震设计规范》中提出的2种不同的抗震设计思想(减隔震设计和延性抗震设计),提出了最小混凝土充填率这个抗震设计指标,通过理论分析和实体有限元数值模拟给出相应的实用计算公式并进行验证,为促进部分充填圆形钢管混凝土桥墩在我国高烈度区的应用提供抗震设计参考。

矿山空区处理的充填率研究

针对非煤地采矿山不同破坏机制和类型的暗空场,采用相应的充填料控制破坏机制.探讨了适宜充填率控制系统地压灾害,达到以最经济的充填量确保矿山安全高效开采的目的.

磨机直径和充填率对钢球离心力的影响

阐明了抛落式工作磨机内钢球离心力的大小、方向与磨机直径和介质充填率之间的变化规律。在实际生产中磨机充填率的变化范围内,磨机内钢球离心力的大小和与垂直轴的夹角随充填率的增加而增大;钢球离心力随磨机直径的增大而增大。该离心力与垂直轴的夹角与磨机直径无关,只取决于磨机转速率和充填率的变化。

高层建筑物下膏体充填开采充填率优化研究及应用

膏体充填采空区控制地表沉陷是实现绿色矿山的主要技术手段之一,尤其是在解决高层建筑物下压煤开采方面,但实践中如何实现既能有效控制地表沉陷,又能减少充填量是亟待解决的技术难题。以高层建筑物允许变形为设防指标,利用数值模拟研究不同充填率条件下地表变形情况。结果表明,岱庄煤矿6300采区高层建筑物下压煤膏体充填开采,最佳充填率为85%。

振动球磨机介质充填率计算方法探讨

介绍振动球磨机介质面充填率的计算方法,提出在计算介质面充填率困难的情况下根据介质球的质量计算介质充填率的方法,由此建立振动球磨机内介质球的排列模型,从而推导出根据介质球的质量计算介质充填率的计算式。

钢球配比及充填率的对比试验研究

针对云南某铅锌矿一段磨矿细度及磨机充填率不达标的问题,进行了不同磨矿介质配比和充填率的对比试验。根据云南某铅锌矿矿石力学性质和磨矿产品循环的粒度筛析分布,利用球径半理论公式精确计算出补装球荷尺寸为Φ80∶Φ60∶Φ40∶Φ30=20∶25∶25∶30。实验室试验结果表明,-0.010mm级别的产率较现场生产降低3.83个百分点,中间可选级别0.15~0.010mm产率提高了4.72个百分点。因为钢段同时具有钢球和钢棒的作用且减轻过磨现象,为考察充填率对磨矿效果的影响,按照重量相等的原则使用了钢段,确定钢段配比为:Φ60×70∶Φ50×60∶Φ35×40∶Φ25×30=20∶25∶25∶30。当钢段充填率增至33%,维持磨矿细度与推荐钢球方案大致相当(即不会降低处理量)的情况下,中间可选级别0.15~0.010mm产率与中间易选级别0.10~0.028mm比现场生产分别提高2.98、0.57个百分点,过磨减轻了2个百分点,达到了优化磨矿产品粒度的目的。

充填开采不同充填率覆岩破坏特征相似模拟研究

为了研究充填开采过程中覆岩破坏、应力、位移等特征,根据某矿充填工作面地质采矿条件,采用相似模拟试验方法开展了不同充填率对覆岩移动特征的影响研究。结果表明:覆岩变形破坏剧烈程度与充填率密切相关,充填率较低时,裂隙分布范围扩大,出现纵、横交错裂隙,充填率较高时,裂隙只在低位岩层出现,覆岩整体比较完整;采动影响距离与充填率之间呈幂函数关系,集中应力程度随充填率增加而线性减小;充填率较低时,岩层垂直位移分化明显,充填率较高时,岩层位移集中发生在直接顶及附近岩层,各岩层位移曲线在稳定沉陷区黏合在一起,呈现整体弯曲变形移动特征。充填率是控制地表变形的重要因素,该研究成果对指导充填开采实践具有重要意义。

厚松散层下条带充填开采充填率对地表下沉的影响分析

为了研究厚松散层下条带充填开采时充填率对地表下沉的影响,运用FLAC^(3D)数值模拟,探讨了充填率对地表最大下沉值的影响规律:在其他地质条件不变的情况下,地表最大下沉值随充填率的增加而减小,其减小幅度逐渐变大。其主要原因是充填率增加,使得采空区顶板的悬漏量减少,并且充填体的稳定性增强,对地表的控制作用显著。

频率及振幅对给料机充填率影响的模拟研究

为探究振动参数对给料机充填率的影响规律,以离散元法模拟并分析了不同频率及振幅作用时干熄焦振动给料机充填率的变化。结果表明：频率和振幅影响物料的输送速度和活跃性,进而影响给料机的充填率。频率在25～50 Hz、双振幅在3.0～5.0 mm范围内变化时,充填率随振动参数的增大而减小,给料过程顺畅;频率为25 Hz、振幅3.0 mm时,给料机中物料的充填率大于0.9,物料运动速度较小,出现堵料现象。以上分析为散体输送过程的研究及给料机振动参数的合理选用提供了有益的理论参考。

关于球磨机中钢球充填率大小的探讨

从实践经验出发，分析了影响充填率的几种因素，指出通常认为的４５％～４８％更佳充填率高于实际需要。实际更佳充填率为４０％～４３％。

液氙加注过程中贮箱充填率影响因素分析

液氙在加注过程中可能会出现相变进而降低贮箱的充填率,因此需要了解贮箱充填率的影响因素。采用零维集总参数模型对液氙加注系统进行建模和仿真。基于AMESim计算液氮无排气加注过程中贮箱的充填率,其与文献中的实验结果接近。同时,基于AMESim搭建液氙加注系统,计算不同入口过冷度、入口压强、壁面温度和热流量条件下贮箱的充填率。结果表明,在相同加注时间条件下,提升入口过冷度、增加入口压强可以提升贮箱的充填率,而管路和贮箱受热会降低贮箱的充填率。