T23/P23钢高强匹配焊缝金属接头再热裂纹表征

综述了T23/P23钢高强匹配焊缝金属接头再热裂纹的特征。结果表明,T23/P23耐热钢高强匹配接头再热裂纹倾向明显,焊后状态高强匹配接头具有较高的强度和可以接受的塑性和韧性。接头显微组织中的HAZ粗晶区碳化物析出、晶界的滑移及晶界的脆化是再热裂纹产生的必要条件;影响HAZ组织的主要因素是母材中碳化物形成元素和残留元素的种类及含量。随接头拘束应力增大,再热温度升高时再热裂纹倾向增大。T23/P23钢接头中氢的行为是产生再热裂纹不可忽视的影响因素。生产中常用低应力化和低氢化综合工艺及参数,以及新型专用焊接材料等措施,使接头中的应力水平降低,氢含量最小化,控制再热裂纹形成条件,并获得了较满意的效果。

TP321高压加氢管道再热裂纹影响因素与对策

为改善高压加氢管道焊接质量,减少焊后再热裂纹产生的概率,通过分析再热裂纹实际案例,找出了TP321不锈钢再热裂纹产生原因,重新进行了管道焊接工艺评定,制定了满足要求的焊接质量控制方法和焊后热处理措施。对焊接试件分别进行了力学性能测试、残余应力检测、晶间腐蚀试验、金相检验、高温缓慢拉伸试验,总结出再热裂纹影响因素,并提出了应对策略。在渣油加氢管道的应用结果表明:壁厚小于40 mm采取稳定化热处理的管道未出现再热裂纹;壁厚大于40 mm未采取热处理的管道,使用和停车期间未出现应力腐蚀现象,均保证了渣油加氢管道的焊接质量。

HCM2S钢再热裂纹敏感性的试验研究

通过斜v型拘束焊接试验方法对HCM2S钢的再热裂纹敏感性进行了试验研究.试验结果表明,HCM2S钢有再热裂纹敏感性,出现再热裂纹最敏感的温度范围为690℃～760℃.结合HCM2S钢的合金化特点,从内在因素和外在因素二方面论述了HCM2S钢产生再热裂纹的原因,并提出了避免再热裂纹产生的方法.

热输入对2.25Cr1MoV钢粗晶热影响区再热裂纹敏感性的影响

再热开裂曾多次在2.25Cr1MoV钢反应器的焊接粗晶热影响区（Coarse-grained heat affected zone,CGHAZ）部位发生,却很少在＂斜Y型坡口再热裂纹试验＂中出现。考虑两者之间的热输入差异,通过Gleeble热模拟试验研究热输入对2.25Cr1MoV钢CGHAZ再热裂纹敏感性的影响,并结合显微组织观察、硬度测定及断口分析,讨论热输入、组织和性能之间的关系。结果表明,在5~100 kJ/cm的热输入范围内,CGHAZ的再热裂纹敏感性随热输入的升高而增大,当热输入为35 k J/cm时,CGHAZ在675℃对再热开裂＂高度敏感＂,限制热输入在25 kJ/cm以内,将有效降低其再热裂纹敏感性。综合分析发现,模拟CGHAZ的高温塑性与其在高温拉伸试验后硬度的变化规律之间存在良好的对应关系。当软化现象发生时,拉伸试样的断裂模式为穿晶与沿晶的混合型断裂,具有较高的断面收缩率（Reduction of area,Ro A）,当二次硬化现象发生时,其断裂模式为均一的微孔聚集型沿晶断裂,RoA显著降低。试验结果从二次硬化的角度反映了高热输入条件下CGHAZ的再热脆化机理。

低合金耐热钢焊接接头再热裂纹研究进展

综述了低合金耐热钢焊接接头再热裂纹的研究现状,概括了近几年工程中发现的新情况,并提出了需要进一步研究的问题。再热裂纹产生于接头焊后热处理(Postweld Heat Treatment,PWHT)过程中或高温运行中,其形成机理主要有四种:晶界杂质偏析弱化、晶内沉淀强化、蠕变断裂和无析出区弱化。影响再热裂纹产生的主要因素有材料成分、接头组织形态和壁厚、填充材料、预热和后热、焊接热输入、焊后热处理工艺、应力和应变等。为了评价再热裂纹敏感性,研究人员提出了理论计算方法、断面收缩率评定准则和几种试验方法。针对目前工程中出现的新问题,认为需要在新型耐热钢、厚壁耐热钢和长时运行耐热钢再热裂纹的机理与影响因素预防等方面继续进行研究。

07MnNiVDR再热裂纹敏感性及试验

采用热模拟后缓慢拉伸试验、夏比摆锤冲击试验、插销试验以及小铁研试验等方法,研究了调质高强钢07MnNiVDR的再热裂纹敏感性.热模拟研究表明,采用小热输入焊接时,该钢对再热裂纹不敏感;大热输入情况下,敏感温度在600℃左右.插销试验表明,该钢具有一定的再热裂纹敏感性,敏感温度在600℃左右.热模拟试验和插销试验的结果一致,小铁研试验不适合试验材料的再热裂纹敏感性研究.热模拟后缓慢拉伸是判断材料再热裂纹敏感性的有效方法,插销临界断裂初应力对生产有指导意义.尽管未在小铁研试验中发现明显再热裂纹,对该钢实施焊后热处理还应慎重.

国产T23钢再热裂纹敏感性试验研究

采用斜Y型坡口焊接裂纹试验方法研究再热温度对国产T23钢再热裂纹敏感性的影响,探讨国产T23钢再热裂纹形成机理。结果表明,国产T23钢有再热裂纹倾向,再热裂纹敏感温度区间为550～690℃,在620℃时再热裂纹敏感性最大,再热760℃则无再热裂纹产生。分析认为,晶界的弱化和晶内的强化是T23钢再热裂纹形成的内因,外因则是高拘束导致的焊接残余应力。

CF-62钢球罐再次组焊的再热裂纹敏感性

运用焊接热模拟试验方法对两个服役了10 a的CF-62球罐再次组焊的再次裂纹敏感性及其对焊接接头使用性能的影响进行了研究与评价,以确定合适的焊后整体热处理工艺。结果表明:该材料焊后热处理温度在600℃以上时有一定的再热裂纹敏感性,焊后热处理温度以545~585℃为宜。

2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊接材料的再热裂纹敏感性试验方法探讨

在再热裂纹Gleeble试验的基础上,提出一种采用高温拉伸试验机对2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊接材料进行再热裂纹敏感性测试的方法。采用该方法测得的断面收缩率(ROA值)大于Gleeble的试验结果。用其他低合金钢板作为试板时,若坡口面未堆焊2.25Cr-1Mo-0.25V过渡层,则依据该方法制作的试样杂质元素含量相对较高,试验得到的ROA值较低。

电站锅炉用耐热钢管焊接接头再热裂纹研究进展

从再热裂纹的特征、形成机理和预防措施等方面综述了火力发电机组电站锅炉用耐热钢管焊接接头中再热裂纹的研究进展。目前关于再热裂纹的研究和应用还不十分深入,认识也不统一,对部分材料发生再热裂纹现象的解释还不充分,甚至存在相互矛盾之处。今后对电站锅炉用耐热钢管焊接接头再热裂纹的研究应集中在材料成分与性能的优化、沉淀析出、失效模型和高分辨率组织等方面,同时应建立再热裂纹评价系统以实现再热裂纹的预测与评价。

Ti_2AlNb合金电子束焊接接头的残余应力与再热裂纹

利用数值分析和试验测量方法研究了不同板厚和不同形状Ti_2AlNb合金电子束焊接接头的焊接应力,分析了再热裂纹的产生特点和焊后热处理过程中的组织演变,讨论了再热裂纹产生的原因。结果表明,电子束焊缝中心部位承受3向拉应力,纵向残余拉伸应力最大,超过1100MPa;横向拉伸应力较小;板较薄时厚度方向残余拉伸应力也较小,但当焊接厚板时焊缝中心厚度方向的残余拉伸应力也很大,深窄焊缝中可达1000MPa。同样板厚条件下,环形焊缝与直线焊缝相比,周向拉伸应力略小于纵向应力,但径向拉伸应力远大于横向应力,尤其是环的直径较小时。再热裂纹的产生与再热过程中晶界析出物及较高的拉伸应力有关,在加热速度低于一定值,加热到700℃左右时,裂纹沿晶界析出层与基体之间的界面产生与扩展。

07MnNiCrMoVDR钢再热裂纹敏感性试验

采用断面收缩率为判据,在热模拟试验机上用高温缓慢拉伸方法,研究了07MnNiCrMoVDR钢的再热裂纹敏感性。分别采用蠕变试验机和小铁研试验,并对研究结果进行了验证。结果表明,采用小热输入焊接时,该钢种对再热裂纹不敏感;大热输入情况下,该钢的再热裂纹敏感温度在600℃左右;实际焊接接头中一般不会出现再热裂纹。

压力容器用低合金钢焊接接头再热裂纹的研究进展

从影响因素、形成机理和预防再热裂纹的措施三个方面介绍了压力客器用低合金钢焊接接头再热裂纹的研究进展。同时指出了今后一方面应研究不同合金化元素间的交互作用对再热裂纹的影响规律;另一方面应综合运用多种机理解释工程实践中出现的再热裂纹现象。

T23/12Cr1MoV焊接再热裂纹分析

介绍了1 000MW火电机组水冷壁T23/12Cr1MoV焊接裂纹的产生状况,确定裂纹性质为再热裂纹。分析了再热裂纹的产生机理、影响因素。结合现场实际情况,从温度场均匀性、组装应力、焊缝成形、伸缩自由度等几个方面分析了再热裂纹产生的原因,并采取降低温度差、减小应力集中、提高焊缝的外观工艺、采用较小的焊接线能量、增加预热和后热工艺等措施避免了再热裂纹的产生。最后指出首先,受热不均匀导致的热应力是再热裂纹产生的主要原因;其次,消除外观缺陷、采用小的线能量、降低应力,可以有效减少裂纹率;再次,降低拘束度有助于降低再热裂纹产生的概率。

焊接再热裂纹的短时蠕变试验研究

选取１２Ｎ１３ＣｒＭｏＶ，Ｗｔ－６２ＣＦ两种低合金钢，在Ｇｌｅｅｂｌｅ－１５００模拟机上，进行焊接热循环模拟的同时施加不同应变，然后用短期蠕变试验测定断裂时间和蠕变塑性来评定再热裂纹倾向。研究表明，焊接应变促使粗晶区塑性下降，显微观察发现，热应变促使碳化物析出。并就试验方法进行了讨论，认为蠕变塑性较断裂时间更能反映再热裂纹敏感性。

热模拟法研究07MnNiCrMoVDR钢再热裂纹敏感性

利用热模拟试验机模拟出了07MnNiCrMoVDR钢不同的热影响区组织,并对模拟组织进行高温缓慢拉伸试验,采用断面收缩率为判据,研究了该钢种的再热裂纹敏感性,验证了敏感温度下再热裂纹的实际存在。结果表明,采用小热输入焊接时,该钢种对再热裂纹不敏感;大热输入情况下,其再热裂纹敏感温度在600℃左右;实际焊接结构热处理应避开敏感温度区间以防止产生再热裂纹。

2.25Cr-1Mo-0.25V锻件再热裂纹敏感性试验研究

采用两种再热裂纹试验方法对厚度为280mm的2.25Cr-1Mo-0.25V锻件进行试验,均测得其再热裂纹敏感温度为690℃,在敏感温度下的插销临界断裂应力为220MPa,有一定的再热裂纹敏感性。试验结果表明,两种试验方法的结果十分接近,均可用于2.25Cr-1Mo-0.25V锻件的再热裂纹敏感性测试。

小试样插销试验机的开发及在评定锅炉管件再热裂纹倾向中的运用

针对近年来出现的再热裂纹引起的电站锅炉小管泄露事故,开发了小试样插销试验机,用于对电站锅炉薄壁管件取样进行插销试验,以评定其冷裂纹再热裂纹倾向。利用开发的试验机对某电厂再热器联箱管接头进行了再热裂纹试验,结果表明部分管接头的再热裂纹敏感温度处于其工作温度内,这造成其在使用过程中发生泄露事故。

插销法研究SPV490Q钢焊接再热裂纹敏感性

采用插销试验法对日产SPV490Q钢的再热裂纹敏感性进行研究,测定了其“C”形特征曲线,并根据“开裂准则”研究了SR温度。通过断口扫描(SEM)试验对试验结果进行了分析讨论。研究结果表明:SPV490Q钢具有较好的抗再热裂纹能力,其“C”曲线的“鼻尖”温度为640℃;推荐的SR温度为580℃;断口显微特征由具有韧窝和沿晶组成,其沿晶断口在45°界面上有明显的塑性变形痕迹。

347H奥氏体不锈钢的焊接热裂纹和再热裂纹

结合一个工程实例,对347H奥氏体不锈钢的焊接热裂纹和再热裂纹的表观现象、产生原因等进行了探讨,进而提出了防止焊接热裂纹和再热裂纹发生的措施。