60t高速五线旋转式冷拔机组浅析

本文实现了一种具有竖直提升上料、多模式毛管横移布料、芯棒水平穿芯、双工位旋转式芯棒台为特征的高速无缝钢管冷拔机组。该机组实现了冷拔管生产过程散料、提升上料、下位拔制、下料等工序自动运行;可实现最多五支直径φ28~φ63.5mm、壁厚3.5~10mm、长度8~26m碳钢及低合金钢管同时拔制;机组公称拔制力最大60t,拔制速度最高50m/min。该设备提升了国内冷拔管材生产机组设计、制造水平以及企业生产技术水平,对促进我国钢管行业技术装备发展具有深远意义。

烘干温度对线切割钼丝冷拔用石墨乳使用性能的影响

为研究不同烘干温度下所制备的钼丝表面石墨乳烘干涂层厚度、碳氧含量变化及其对钼丝冷拔加工的润滑效果(模产、钼丝表面)影响,本文按3个插值点烘干温度(600、700、800℃)进行钼丝在线热拉压延后单独涂覆石墨乳烘干以获得相应的石墨乳涂层,并继续后面冷拔加工对比测试。结果表明:不同烘干温度会导致石墨乳涂层的厚度及碳、氧含量变化,从而影响石墨润滑性能,进而影响后续钼丝冷拔加工的润滑效果。相比较3个烘干温度点中,烘干温度在700℃时,石墨乳涂层厚度最大且碳、氧含量比例适中,此时的石墨润滑性能大增,因此,该温度点下制备的石墨乳涂层在后续钼丝冷拔加工中体现出较好润滑效果,其模产水平高、成品丝材表面质量好。通过本次研究,可以为线切割钼丝冷拔加工的润滑效果优化提供参考。

油缸缸筒用调质态冷拔管的加工工艺研究

通过对不同加工工艺下液压油缸缸筒使用调质态冷拔管的加工效果进行验证,确定了调质态冷拔管的可加工性。然后通过对加工验证中存在的问题进行分析论证、查明原因并进行改进和再验证,最终确定了油缸缸筒使用调质态冷拔管加工时需注意的要点以及一种稳定、高效的调质态冷拔管加工工艺。

我国高精度冷拔钢管发展前景浅析

结合日本片仓钢管公司冷拔钢管的生产情况，根据我国高精度冷拔管生产企业的现状。

冷拔顶头的磨损失效分析及表面强化研究

用摩擦学的观点分析了冷拔顶头磨损失效过程，提出了冷拔顶头表面强化措施。现场使用证明，采用熔焊耐磨合金强化的冷拔顶头，其耐磨性能最好，吨管平均消耗量由７个降到３个。因此，熔焊耐磨合金是一种具有良好应用前景的表面强韧化方法。

管坯长度与冷拔管生产成本分析

建立了冷拔钢管管坯下料长度的数学模型，用CACPP软件系统研究了管坯长度对钢管生产成本的影响。

冷拔Co40NiCrMo合金的显微组织和抗拉伸性能

对冷拔态Co40NiCrMo合金的微观组织、抗拉伸性能进行了研究。结果表明:经固溶和冷拔处理的Co40NiCrMo合金室温呈面心立方结构;冷拔过程的塑性变形为孪生和滑移,孪生为主要变形机制;孪晶细化和碎化是大变形量冷拔态Co40NiCrMo合金获得良好的综合力学性能的主要原因。

碳、硅、锰含量对低碳冷拔拉丝钢力学性能的影响

在多年生产冷拔拉丝钢Q195的基础上,成功地开发了低碳冷拔拉丝钢(HL钢)以代替 Q195。与 Q195相比,该钢伸长率δ10增加了 7 2%,抗拉强度降低了 70 MPa。介绍了 HL钢相关的生产工艺,探讨了钢中碳、硅含量对其力学性能的影响。

钢管冷拔过程计算机有限元仿真研究

采用计算机仿真技术代替传统方法 ,对钢管冷拔过程进行了各种工艺参数下的500余次模拟 ,研究了钢管横裂、纵裂、尺寸变化等问题 ,得到了100多个各主要参量的数学模型 ,开发出了钢管冷拔过程的CAD系统。

冷拔工艺对工业单晶铜线材组织和力学性能的影响

单晶铜线材常需经过冷拔变形才能使用,冷拔变形导致单晶铜线材的微观组织发生改变,影响其性能.文中在不同的冷拔工艺下,对热型连铸工业单晶铜线材进行了冷拔变形实验,分析了冷拔工艺对其组织和力学性能的影响.结果表明:当总体真应变一定时,较小的相邻模具真应变量和较低冷拔速度仅能使工业单晶铜线材内部晶粒拉长、变细.增加相邻模具真应变和冷拔速度均会导致线材内部局部区域出现形变位错界面和形变孪晶.随着冷拔速度和相邻模具真应变的增加,冷拔工业单晶铜线材的强度增加、延伸率下降.采用较低的冷拔速度,较小的相邻模具间真应变,工业单晶铜线材优异的塑性得以较好的延续,穿模成功率提升,冷拔过程中的断线率降低.

大应变冷拔钢丝的强化模型

采用扫描电镜观察了不同应变量拉拔变形后SWRH72A钢丝的显微组织,并统计了珠光体片层间距的变化。通过透射电镜分析了变形后铁素体中的位错分布状态,测量了不同应变量拉拔变形后钢丝的力学性能,并基于钢丝微观组织结构建立了钢丝的强化模型。结果表明,随着拉拔应变量的增大,珠光体片层间距逐渐减小,钢丝强度随之升高。综合分析珠光体片层间距和钢丝强度的变化规律得出,应变量较小时,珠光体片层间距较大(>100nm),钢丝加工硬化符合Hall-Patch定律;应变量较大时,珠光体片层间距较小(<100nm),钢丝加工硬化符合奥罗万(Orowan)机制。

时效对冷拔珠光体钢力学性能的影响

用TEM观察了共析珠光体钢经真应变为2．89的拉拔变形以及不同温度时效后微观组织的变化,测量了时效温度对力学性能的影响．结果表明,大变形珠光体钢在473 K时效后获得相对于时效前(σ_b=2061 MPa)更高的抗拉强度(σ_b=2300 MPa),在673 K时效获得较均衡的强韧性能(σ_b=1856 MPa,δ=3．7％)．组织观察发现,大变形中溶解的渗碳体在时效过程中弥散析出,分析认为碳化物的析出阻碍位错运动,提高了该钢的力学性能．

超高强珠光体钢丝冷拔过程中片层组织的定量表征

定量表征珠光体钢丝在大应变量拉拔过程中珠光体片层间距的变化规律,对掌握超高强珠光体钢丝的组织与性能关系以及强韧化机理具有重要意义。本文工作根据珠光体钢丝组织变化特点,研究了72A珠光体钢丝在累计应变量3.58范围内的片层组织表征方法,在低应变量(ε<1.75)时,采用SEM图像观察,用圆周测量法统计测量了珠光体片层间距的变化;在高应变量(ε≥1.75)时,采用FIB制备TEM样观察,用线性截距法统计测量了珠光体片层间距的变化。结果表明,72A珠光体钢丝的珠光体片层间距由最初的81 nm左右减小到最终的17 nm左右。分析了72A珠光体钢丝的组织与性能关系,为研究珠光体钢丝拉拔过程中的变形及强化机理奠定了基础。

冷拔高强00Cr18Ni10N不锈钢丝显微组织与力学性能

对00Cr18Ni10N(质量分数,%)不锈钢丝进行室温拔制,获得了不同面缩率的不锈钢丝。拉伸实验、磁性实验与显微组织观察表明,面缩率小于40%的形变初期阶段,滑移与孪生是主要的变形方式,显微组织含大量孪生片层,亚结构由形变孪晶和位错胞组成,抗拉强度在600—1200MPa范围内变化.面缩率大于40%的大变形阶段,形变马氏体继孪生之后开始参与变形,显微组织是纤维状的条带.亚结构由位错胞与形状不规则、细碎的形变孪晶所组成,抗拉强度在1200MPa以上.

铸坯缺陷对SWRH82B钢盘条冷拔质量的影响

通过扫描电镜对280 mm×380 mm连铸坯生产的SWRH82B钢盘条(%:0.80～0.84C、0.75～0.85Mn、0.18～0.22Cr、0.015～0.035Al)冷拔断裂的断口显微组织和成分进行观察和能谱分析,得出碳的富集、氧化物、硫化物夹杂和显微空洞是冷拔盘条断裂源。采用二冷区末端电磁搅拌等技术控制连铸坯夹杂物、成分偏析和组织,可保证SWRH82B钢盘条冷拔质量。

相似理论在钢管冷拔计算机仿真中的应用

以中式模短芯棒拔制过程为例，探讨了相似理论在钢管冷拨计算机仿真中的应用;利用大型非线性有限元程序MARC／Autoforge，在计算机上对其进行了大量模拟，获得了具有实用价值的数学模型．

45钢冷拔润滑工艺参数的优化试验分析

冷拔加工前的润滑处理是1道很重要的预处理工序,直接影响着拉拔力和拉拔质量。以冷拔传动轴常用的45钢为例,对润滑工艺参数进行了正交优化试验。通过SEM对中温锌系磷化膜及皂化膜的形貌和成分进行了分析,确定了磷化工艺较佳参数组合为:磷化液PH值2.0,磷化温度75℃,磷化时间20 min;在此工艺参数下磷化后再皂化处理,形成的润滑膜细密均匀,能达到良好的润滑效果。

无缝钢管冷拔头的应力分析及结构优化

为了解决钢管冷拔生产过程中冷拔头开裂、断头问题,采用ANSYS/LS-DYNA软件对空拔钢管冷拔头进行数值模拟。建立短芯棒冷拔钢管的分析模型,计算成品规格为Φ385 mm×50 mm的4140无缝钢管的应力,发现冷拔头的应力集中在圆弧顶点两侧。根据分析结果,优化设计了3种冷拔头结构,通过模拟计算和生产验证确定相离冷拔头结构的应力最小,冷拔头不容易断裂。

冷拔变形(F+M)型双相钢的氢脆

实验采用阴极电解预充氢试样拉伸的方法,研究了冷拔变形05Si2铁素体-马氏体型双相钢的氢脆敏感性及断裂行为。发现双相钢氢脆敏感性随着冷拔变形量的增大出现一峰值,以及氢致铁素体基体的脆化现象。