大应变冷拔钢丝的强化模型

采用扫描电镜观察了不同应变量拉拔变形后SWRH72A钢丝的显微组织,并统计了珠光体片层间距的变化。通过透射电镜分析了变形后铁素体中的位错分布状态,测量了不同应变量拉拔变形后钢丝的力学性能,并基于钢丝微观组织结构建立了钢丝的强化模型。结果表明,随着拉拔应变量的增大,珠光体片层间距逐渐减小,钢丝强度随之升高。综合分析珠光体片层间距和钢丝强度的变化规律得出,应变量较小时,珠光体片层间距较大(>100nm),钢丝加工硬化符合Hall-Patch定律;应变量较大时,珠光体片层间距较小(<100nm),钢丝加工硬化符合奥罗万(Orowan)机制。

冷拔钢丝残余应力的研究综述

综述了近年来对冷拔钢丝残余应力的研究状况,阐述了残余应力的形成机理及对冷拔钢丝性能的影响,并重点介绍了衍射法和有限元法在计算冷拔钢丝残余应力中的应用.

大应变冷拔钢丝的微观组织与磁学性能

采用扫描电镜观察了拉拔变形前后SWRH72A钢丝的显微组织,并采用振动样品磁强计测量了钢丝磁学性能随应变量增大的变化趋势。试验结果表明:拉拔变形后,钢丝横截面上平直的珠光体片层变得扭曲弯折,纵截面上呈纤维状组织。随着应变量的增大,微缺陷密度升高,钢丝矫顽力Hc和剩余磁化强度Mr都随之变大。当应变量较小时,钢丝比饱和磁化强度基本不变,为2.885 69×104A.m-1。当应变量增大到2.60时,样品的比饱和磁化强度升高到2.956 33×104A.m-1,计算得知钢丝中渗碳体含量由未变形状态的10.8%降至8.6%。

冷拔钢丝预应力混凝土圆孔板的结构性能

冷拔丝预应力圆孔板是广泛使用的结构构件,因钢丝材质较脆、钢丝与混凝土的粘结强度低、又曾发生过脆断事故,它的结构性能一直是工程界关心的问题。本文从理论分析和试验研究两方面论述冷拔钢丝预应力圆孔板的结构性能,并定量地给出了延性指标。

冷拔钢丝反张拉伸工艺与界面摩擦及钢丝性能的关系

对拉丝工艺中的反张力与界面摩擦系数及产品性能间的关系作了理论和实践方面的详细论述。提出了降低拉拔功、提高钢丝力学性能的最佳反张力值。文章还对钢丝力学性能的控制机理及方法进行了较详尽的讨论。

高碳冷拔钢丝退火过程中的显微组织演变及其对强度的影响

利用常规力学性能检验设备、透射电镜及差示扫描量热仪,研究了一种冷拔高碳钢线材在退火过程中的强度变化及其对应的组织演变.试验结果表明:冷拔钢丝在加热过程中的组织共发生三阶段变化,第一阶段和第二阶段的性能变化主要是由于碳原子扩散至片状铁素体中的位错附近和片状渗碳体的部分退化分解,该两阶段不会导致冷拔钢丝强度的大幅度恶化,与低温退火(200℃)阶段一致;第三阶段是由于片状渗碳体的大幅度球化或细小渗碳体颗粒的重新析出,该组织变化伴随着强度的剧烈恶化,与高温退火(400℃以上)阶段一致,在实际热镀过程中应尽量避免.

低碳冷拔钢丝表面脱碳处理

根据用户的要求,用于制作异型自攻螺丝的低碳冷拔钢丝应表层软(145～150HV),心部硬(175～180HV),其硬度差值为30HV。显然,采用常规热处理无法达到此目的。为此,我们进行了表面脱碳处理工艺试验(见表1)。从交货到现场作工业性试用的结果表明。

硅锰双相钢冷拔钢丝中空洞的形成与变化

本文研究了冷拔低碳Si-Mn双相钢丝中空洞的产生与发展。试验结果表明:(1)经一定拉拔形变量(约60％面缩率)后,在试验条件下观察,空洞,最早出现在马氏体和铁素体的相界面处;(2)随着形变量的增大,空洞的面密度(单位面积中所观察到的空洞个数)线性增大。双淬火与单淬火两种工艺相比,前者空洞出现较晚,但其面密度随拉拔形变量的增加有较大的增大速率;(3)随拉拔形变量的增加,在单淬火条件下,当真应变ε_r=1.870时,空洞的平均长度和宽度最大,进一步增大拉找形变量,所观察到的空洞的平均长度和宽度逐渐减小,表现出随拉拔形变量的变化,空洞似经历了一个变长变宽,而后又被压合的过程。

冷拔钢丝圆孔板合理设计

低荷载冷拔钢丝圆孔板脆性破坏形态和板底出现横向受力裂缝,是在生产、施工及使用中亟待解决的问题。本文根据《冷拔钢丝预应力构件设计与施工规程(JGJ19—92)》进行抗裂验算和最小配筋率验算,达到双通过原则,可优化设计。

冷拔钢丝预应力砼空心板通用图集编制中的几个问题

本文简要介绍编制构件通用图集时引入荷载参数α、β,较好地解决了新规范永久荷载、可变荷载分项系数不同而带来的一系列计算和使用上的繁琐;张拉控制应力的取值及构件检验指标的计算方法.

圆形截面冷拔钢丝的断裂失效分析流程优化

介绍了冷拔钢丝的断裂失效分析流程,包括收集背景资料、目视检查及低倍检验、金相分析、化学成分分析、显微分析等,并阐述了每个步骤对断裂失效分析结果的重要性。根据圆形截面钢丝拉拔过程中受力状态,分析笔尖状、平齐状、斜茬状等主要断裂模式的典型特征。根据圆形截面冷拔钢丝目视或低倍检测的宏观形貌特征进行微观分析和金相分析的合理安排,优化了圆形截面冷拔钢丝的断裂失效分析流程,对于提高检测效率具有重要的工程意义和实用价值。

试谈预应力电杆冷拔钢丝的可靠性

试谈预应力电杆冷拔钢丝的可靠性刘慎行（云南电力线路器材厂）今年，我们连续作了三根１５０×１０ｍ的预应力电杆力学试验，结果有两根尚未达到规范要求就被破坏了．通过被破坏断面的检查，有一根出现了三根主筋被拉断的情况．砼裂纹都发生在荷载加到１３０～１４０％标...

冷拔钢丝实际预应力与检测值关系探讨

冷拔低碳钢丝实际建立的应力与检验规定值之间存在着多种影响因素。张拉钢丝的初预应力是影响构件结构性能的重要参数及关键。本文对影响预应力的损失原因及钢丝张拉的检验值和检测方法、时间作一探讨,并提出在钢丝张拉后及时浇灌砼和在检测表中应列入“保证项目”栏内以足够重视。

试论预应力电杆冷拔钢丝的可靠性

从实践出发分析了预应力电杆冷拔钢丝破坏的原因，运用概率统计理论对抽取样品抗拉强度值进行了统计计算，验证了破坏是材料质量达不到要求所致，进而提出了使用中应考虑的问题。

基于断裂力学的腐蚀钢丝疲劳S-N曲线研究

高强冷拔钢丝因其优异的力学性能被广泛应用于缆索承重结构,服役过程中钢丝腐蚀与断裂威胁着结构安全。钢丝腐蚀后表面的蚀坑因应力集中效应易产生疲劳裂纹,因此腐蚀钢丝剩余疲劳寿命主要取决于裂纹的扩展阶段,且裂纹扩展受到腐蚀程度(初始损伤)的显著影响。精确表征腐蚀程度并准确评估服役期钢丝腐蚀后的剩余寿命,仍是亟待解决的维修难题。首先采用蚀坑最大深度表征钢丝腐蚀程度,以应力强度因子幅作为裂纹扩展驱动力指标,基于断裂力学的Paris公式建立受拉钢丝裂纹扩展理论模型,进而推导腐蚀钢丝的疲劳S-N曲线。大量既有的腐蚀钢丝疲劳试验结果与理论预测值的比较验证了所提理论模型及疲劳S-N曲线的合理性和有效性。含多个蚀坑的钢丝裂纹扩展有限元模拟表明,等效单裂纹适用于多腐蚀坑钢丝疲劳寿命的简化分析。参数分析表明,蚀坑深度和腐蚀环境是腐蚀钢丝疲劳强度的关键影响因素,而应力比和疲劳加载频率影响较小,所提出的S-N曲线在钢丝常规服役条件下适用于评估其剩余寿命,可得到合理的预测结果。基于断裂力学所提的理论方法和疲劳S-N曲线可为腐蚀钢丝的疲劳强度和寿命评估提供参考。

冷拔高碳钢丝在退火过程中再结晶织构的演变

利用扫描电镜和电子背散射衍射技术对冷拔高碳钢丝在600℃等温退火过程中再结晶织构的演变进行了研究,并且探究了织构强度与钢丝形变量及钢丝抗拉强度的关系。结果表明:再结晶织构继承了原来形变的〈110〉织构,并且随退火时间的延长,该织构强度先增加后减弱,并有〈112〉织构出现;形变量较大的钢丝其再结晶织构的强度也较高;钢丝的抗拉强度变化趋势与〈110〉织构强度的变化趋势有一定的对应关系。

62A钢丝冷拔断裂问题分析

利用扫描电镜(SEM)、能谱分析仪(EDS)等手段,对62A钢丝在拉拔过程中出现的断裂问题进行了研究。通过对不同类型断口的分析结果发现,钢丝断口形貌主要分为平面状和杯锥状2大类,根据不同的断口形貌其断裂类型可分为脆性断裂和韧性断裂。在拉拔过程中的断裂主要是由钢丝内存在较大的夹杂物、元素偏析以及钢丝表面缺陷等原因造成的。

冷拔高碳钢丝退火前后织构研究

采用电子背散射衍射分析(EBSD)、扫描电子显微成像等手段,研究了H82B冷拔钢丝在800℃退火前后显微组织和织构的变化;并通过比较,讨论了织构强度与钢丝变形程度之间的关系。结果表明:织构的类型与其冷拔变形程度有密切关系;应变量越大,退火后〈110〉织构强度越大,而应变量较小时,退火后〈110〉织构强度较弱,易出现〈112〉织构。