两种复合树脂与牙本质剪切粘接强度的比较

目的在离体牙牙本质上涂布粘接剂后分别予以声波技术充填Sonicfill树脂及分层充填P60树脂,评估应用两种复合树脂与牙本质的剪切粘接强度。方法选择因牙周病拔除的磨牙40颗,制成40个牙本质试件,随机分为2组。A组为Sonicfill树脂组,B组为P60树脂组。每组涂布粘接剂后,A组采用声波技术充填树脂,B组采用分层技术充填树脂。经过循环温度为5℃及55℃的冷热循环疲劳试验,每个循环为3 min,共循环500次后,测试2组的剪切粘接强度(Shear Bond Strength,SBS)。结果A组的SBS为(10.32±1.13)MPa,B组的SBS为(8.43±0.98)MPa,两者差别有统计学意义(P<0.05)。结论运用声波技术的Sonicfill树脂充填体相比采用分层充填的P60树脂拥有更高的剪切粘接强度。因此,在修复过程中使用声波充填技术不亚于传统分层充填树脂,且临床操作时间更短。

居住建筑节能系统外保温层PUR板的剪切粘接强度研究

为解决国内外墙外保温发展存在的问题,简述了居住建筑常用节能保温改造方式,梳理了外保温层起鼓、产生裂缝和脱落的原因,重点设计了建筑外墙外保温层PUR板(聚氨酯板)的剪切粘接强度测试试验,采用PUR板、胶粘剂和混凝土砖块制备外保温层,探究粘接界面缺陷面积和缺陷位置这2个因素对外保温层剪切粘接强度的影响。试验结果表明,粘接缺陷面积占比变大,试件剪切粘接强度会偏低,缺陷面积超过60%时,产生的影响更加严重;缺陷位置靠前,试件的剪切粘接强度偏低,缺陷位置不对称,也会直接影响外保温层的粘接强度。

外墙保温层不同板材剪切粘接强度测试研究

为了保证建筑中设置的外墙保温层具有良好的保温效果,需要在外墙保温施工与应用之前,研究保温层的剪切粘接强度。设计一种建筑外墙保温层剪切粘接强度分析试验,准备试验原料和设备,制备岩棉板、聚氨酯板、挤塑板、聚苯板4种类型的保温层试件。按照设定的剪切力加载方案模拟外墙保温层的脱落过程,通过保温层表征的观测,得出数据,计算设置剪切粘接强度指标的具体取值。结果表明,岩棉板的剪切粘接强度更高、聚苯板的剪切粘接强度最差,而对于相同材质的外墙保温层而言,尺寸越大对应保温层的剪切粘接强度越大。

RelyX^(TM)Unicem和Variolink N粘接剂对Brilliant Crios树脂基陶瓷剪切粘接强度的研究

本研究旨在评估新型树脂基陶瓷Brilliant Crios与牙本质的剪切粘接强度,并与Vita Enamic和Lava Ultimate两种常用树脂基陶瓷材料进行对比。实验选用第7代通用型自粘接树脂水门汀RelyX^(TM)Unicem和全酸蚀树脂水门汀Variolink N两种粘接剂。通过制备牙本质和瓷块样品,按照粘接剂类型和材料种类分为六组进行粘接实验。在万能力学试验机上进行剪切粘接强度测试,分析并比较不同组别的剪切粘接强度。实验结果显示,Brilliant Crios在两种粘接剂下的粘接强度均满足临床应用要求,与Vita Enamic和Lava Ultimate具有可比性。本研究为Brilliant Crios树脂基陶瓷在临床应用中的粘接性能提供了理论依据和参考。

自粘接树脂水门汀对口腔修复用金属材料剪切粘接强度的影响

目的:测试自粘接树脂水门汀对修复用非贵金属和贵金属材料剪切粘接强度的影响。方法:用5种修复临床常用的金属材料(镍铬合金,钛合金,TypeⅢ金合金,金银钯合金,金属烤瓷金合金)铸造统一标准试件。将试件用6种自粘接树脂水门汀Maxcem(MA),Unicem(UN),Breeze(BR),Biscem(BI),Set(SE),Clearfil SA luting(CL)及1种传统树脂水门汀Resicem(RE)粘接。用万能材料试验机测试粘接强度。结果:各种金属的剪切粘接强度平均值为镍铬合金(9.9±7.8)MPa,钛合金(10.2±5.4)MPa,TypeⅢ金合金(2.6±1.9)MPa,金银钯合金(2.2±1.7)MPa,金属烤瓷金合金(5.0±2.3)MPa。BR、BI、CL在钛和镍铬合金组产生的剪切粘接强度高于其他水门汀(P<0.05),也高于其他3种金属材料组(P<0.05)。结论:自粘接树脂水门汀BR、BI、CL对非贵金属的粘接强度高于其他组别树脂水门汀。

三种金属处理剂对金属与复合树脂间剪切粘接强度影响的研究

目的研究崩瓷树脂修复中,三种不同金属处理剂对金属与复合树脂间剪切粘接强度的影响。方法40个Ni-Cr合金试件随机分4组,模拟口内喷砂后,除对照组外,其他试件分别采用coupling silanea、lloy primer、metal photo primer三种不同金属处理剂对金属表面处理,然后所有试件使用Voco Cimara崩瓷修复系统粘接修复,经37℃恒温水浴24小时后,测定金属试件与复合树脂之间剪切粘接强度,进行统计分析。结果三种金属处理剂组所获得的Ni-Cr合金与复合树脂间剪切粘接强度值显著高于对照组(P<0.05);metal photo primer组与alloyprimer组所获得的Ni-Cr合金与复合树脂间剪切粘接强度值显著高于coupling silane组(P<0.05);但metalphoto primer组与alloy primer组之间无统计差异(P>0.05)。20倍OPTON体视显微镜下观察到金属与复合树脂的剪切断面均位于金属-复合树脂粘接界面,未发生复合树脂内聚断裂。结论coupling silanea、lloy primer metalphoto primer三种金属处理剂可以显著提高金属-复合树脂间粘接强度。

渗透性树脂治疗早期釉质龋后对托槽抗剪切粘接强度的影响

目的研究渗透性树脂治疗早期釉质龋后,对正畸托槽抗剪切粘接强度的影响。方法选择30颗新鲜拔除的健康人类前磨牙,随机分为对照组、脱矿组、渗透性树脂治疗组,每组10颗。使用光固化树脂加强型玻璃离子将托槽粘接于实验牙后,采用万能力学试验机测量托槽的抗剪切粘接强度(SBS),并对牙面进行粘接剂残留指数(ARI)评估。结果 SBS对照组为5.13±0.62MPa,脱矿组为4.09±0.89 MPa,渗透性树脂治疗组为6.23±1.17 MPa。任意两组之间独立样本t检验均表明差异具有统计学意义(P<0.05)。脱矿组ARI小于另外两组,对照组和渗透性树脂治疗组之间ARI无统计学差异。结论渗透性树脂治疗早期釉质龋不影响托槽的粘接强度。

新型正畸粘接剂聚合特征和剪切粘接强度的研究

目的本研究测量一种新型丙烯酸类正畸粘接剂的聚合特征和剪切粘接强度,以评估其作为正畸粘接剂的可能性。方法将甲基丙烯酸甲酯、甲基丙烯酸羟乙酯、氟化钠和聚甲基丙烯酸甲酯按不同比例混合,构成3个实验组。分别测量样本的聚合特征、剪切粘接强度和粘接剂残留指数。聚合特征实验中的对照组为聚甲基丙烯酸甲酯,粘接强度实验中的对照组为光固化复合树脂(Transbond XT)。采用单因素或双因素方差分析和Kruskal-Wallis与Mann Whitney检验对数据进行统计分析。结果在同一温度下,实验组和对照组间的放热量无显著差异,实验组在23℃和37℃时的聚合时间均小于对照组。30min时实验组的粘接强度大于光固化复合树脂,1个月后光固化复合树脂的粘接强度大于实验组。1个月后实验组的粘接剂残留指数明显小于光固化复合树脂。结论这种新型粘接剂具有作为正畸粘接材料的潜力。

两种底板设计的国产陶瓷托槽剪切粘接强度的研究

目的评价两种不同底板设计的国产多晶体氧化铝陶瓷托槽的剪切粘接强度。方法实验组为国产沟槽底板和网格底板陶瓷托槽,对照组为临床常用的多晶体氧化铝陶瓷托槽Crystaline IV。30颗离体上颌双尖牙随机分为3组,每组10颗,使用37%液体磷酸和京津釉质粘接剂分别粘接上述三种托槽,在0.9%生理盐水中室温保存24h。使用WDW3050型微机控制电子万能试验机检测剪切粘接强度。托槽脱落后记录粘接剂残留指数、陶瓷托槽的折断数目和釉质表面出现肉眼可见缺损的牙齿数目。结果国产沟槽底板、网格底板陶瓷托槽及Crystaline IV的剪切粘接强度分别为12.10±2.69MPa、10.17±2.55MPa及14.66±2.39MPa。Crystaline IV和国产网格底板陶瓷托槽剪切粘接强度的差异有显著性意义。三种陶瓷托槽的主要脱开部位均在粘接剂内,所有样本未出现陶瓷托槽折断和肉眼可见的釉质缺损。结论两种国产陶瓷托槽均能够获得足够的剪切粘接强度。

不同的表面处理方法和粘接剂对钛网-硅橡胶剪切粘接强度的影响

目的:探讨不同的表面处理方法和粘接剂对钛网-硅橡胶剪切粘接强度的影响。方法:钛网表面分别选用打磨、打磨+喷砂、打磨+喷砂+Permabond POP的表面处理方式,粘接剂选用Permabond 731、Permabond 4C10两种,参照GB/T13936-2014测定钛网和硅橡胶之间的剪切粘接强度,并采用光学显微镜观察粘接界面的破坏类型。结果:不同表面处理组间差异有统计学意义(P<0.05)。C组(1.98±0.14MPa)显著高于B组(0.26±0.11MPa)和A组(0.17±0.08MPa);F组(2.58±0.16MPa)显著高于E组(0.41±0.19MPa)和D组(0.21±0.10MPa)。两种粘接剂的组间剪切粘接强度差异具有统计学意义(P<0.05)。粘接剂种类和表面处理方法间有交互效应(P<0.05),表面喷砂联合使用Permabond POP底涂剂后采用Permabond 4C10粘接,得到的剪切粘接强度最大。A组到F组试样内聚破坏率依次为0%,0%,42.85%,0%,0%,85.71%。结论:两种粘接剂均可获得较好的粘接力,其中Permabond 4C10粘接性能优于Permabond 731。同时钛网表面进行喷砂,并联合使用相应的底涂剂可提高钛网与硅橡胶之间的粘接强度,是一种有效的表面处理方式。

氧化锆表面粗糙度对树脂水门汀剪切粘接强度的影响

目的:探讨氧化锆表面粗糙度对树脂水门汀剪切粘接强度的影响。方法:将55个氧化锆瓷块随机分为5组,分别用120#、240#、360#、500#、600#砂纸打磨瓷块表面,扫描电镜观察表面形态。将每组试样与Multilink N通用型树脂水门汀粘接后,万能试验机测试剪切粘接强度,并对结果进行单因素方差分析等统计学分析。结果:120#、240#、360#、500#、600#五组的剪切粘接强度分别为11.031±0.902MPa、11.592±1.045MPa、13.380±1.171MPa、11.640±0.957MPa和10.588±1.249MPa。单因素方差分析结果显示5组试样的总体均数不等,360#组的剪切强度值高于其他各组,P<0.05;120#、240#、500#、600#组间差异无统计学意义,P>0.05。结论:表面粗糙度是氧化锆陶瓷与树脂水门汀之间剪切粘接强度的相关影响因素,360#砂纸打磨形成的表面粗糙度可提供最大的树脂水门汀剪切粘接强度。

钛网孔径和厚度对硅橡胶-钛网剪切粘接强度及抗弯强度的影响

目的:探讨钛网孔径和厚度对硅橡胶-钛网剪切粘接强度及抗弯强度的影响。方法:制备网孔直径分别为3.0mm,4.0mm,5.0mm的3组钛网、表面进行打磨+喷砂+Permabond POP处理,采用Permabond4C10将钛网与MDX4-4210硅橡胶粘接,参照GB/T 13936-2014测定钛网和硅橡胶之间的剪切粘接强度。制备网孔直径为3.0、4.0、5.0mm,厚度为0.4mm、0.6mm、0.8mm规格的钛网,进行同样的表面处理和粘接,参照YB/T 5349-2014进行三点抗弯强度测试。统计学分析。结果:3组不同孔径钛网的剪切粘接强度测试结果显示:3组总体均数的差异均有统计学意义(P<0.05);3.0mm和4.0mm组间差异无统计学意义(P>0.05),但高于0.5mm组(P<0.05)。6组试件三点抗弯强度测试结果显示:不同厚度钛网组间有显著性差异(P<0.05),0.8mm组显著高于0.6mm组和0.4mm组,0.4mm组三点抗弯强度最低。不同钛网孔径组间差异具有统计学差异(P<0.05),3.0mm网孔直径的三点抗弯强度显著高于4.0mm组(P<0.05)。同时,钛网网孔直径和钛网厚度间无交互效应(P>0.05)。结论:厚度为0.6mm或0.8mm的钛网,能保证一定的粘接强度和抗弯强度。在具体应用时可根据缺损腔的大小、部位,受力情况而定。

通用型粘接剂和树脂水门汀对氧化锆剪切粘接强度的影响

目的研究通用型粘接剂和树脂水门汀对氧化锆陶瓷剪切粘接强度和耐久性的影响。方法氧化锆陶瓷烧结制作20 mm×10 mm×10 mm和10 mm×10 mm×10mm两种尺寸的试件,实验分为12组,将这2种试件分别采用不同的树脂水门汀(RelyX Ultimate树脂水门汀、Clearfil SAC自粘接树脂水门汀)和通用粘接剂(无粘接剂、Scotchbond通用粘接剂、Clearfil SE One粘接剂)在不同的储存条件(水浴、水浴+冷热循环)下进行粘接。测试剪切粘接强度,分析断裂形态。结果水门汀(F=8.41,P<0.01)和粘接剂(F=30.34,P<0.01)对氧化锆剪切粘接强度的影响有统计学意义;储存条件对剪切粘接强度的影响无统计学意义(F=1.83,P=0.18)。RelyX Ultimate树脂水门汀、无粘接剂、水浴+冷热循环储存时的剪切粘接强度最低(14.02 MPa±6.86 MPa),RelyX Ultimate树脂水门汀、Scotchbond通用粘接剂、水浴+冷热循环储存时的剪切粘接强度最高(54.12 MPa±8.37 MPa)。结论通用型粘接剂可提高树脂水门汀对氧化锆的粘接耐久性。非自粘接的树脂水门汀如不使用通用型粘接剂则其粘接耐久性下降。

浓硫酸酸蚀聚醚酮酮的时间对其与牙本质剪切粘接强度的影响

目的研究浓硫酸酸蚀聚醚酮酮(polyether⁃ketone⁃ketone,PEKK)不同时间对其与牙本质剪切粘接强度的影响,为临床使用PEKK修复体的粘接操作提供科学依据。方法制备PEKK试件44个,随机平均分为A、B、C、D 4组:A组为对照组,仅用水磨砂纸打磨;B组、C组、D组为实验组,分别用98%浓硫酸酸蚀经打磨试件表面5 s、30 s、60 s。另外,每组随机抽取1个试件用慢速切割机制备出剖面,在扫描电镜下观察其剖面的表面形貌。4组试件与牙本质通过树脂粘接后在37℃蒸馏水浸泡24 h,测量剪切粘接强度后统计分析,通过扫描电子显微镜与体视显微镜检查试件断裂界面,统计粘接失败类型。结果B组PEKK试件酸蚀处理后剖面呈海绵状且孔隙大小均匀,C组、D组可见试件剖面有破坏状孔蚀样结构;剪切粘接强度B组(16.84±1.84)MPa、C组(12.33±1.22)MPa和D组(6.44±1.18)MPa均大于A组(3.99±1.06)MPa(P<0.05),其中B组与牙本质的剪切粘接强度最高(16.84±1.84)MPa。结论采用98%浓硫酸酸蚀PEKK表面5 s处理方法可以使PEKK与牙本质获得较好的剪切粘接强度。

牙本质暴露量对瓷贴面剪切粘接强度的影响

目的在两种新型贴面粘接系统下,探讨不同牙本质暴露量的牙齿表面对瓷贴面剪切粘接强度的影响,以探索最佳的贴面适应证来提高贴面修复成功率。方法设计并制作牙本质暴露量为0%、25%、50%、75%、100%的粘接界面,分为A、B、C、D、E组,使用Variolink~?N和Panavia F两套粘接系统粘接60个4 mm×4 mm×2 mm(长×宽×高)的瓷试件,用Variolink~?N粘接系统粘接VN-A、VN-B、VN-C、VN-D、VN-E组,用Panavia F粘接系统粘接PF-A、PF-B、PF-C、PF-D、PF-E组,每组6个试件。粘接好的标本储存于(37±1)℃的蒸馏水浴中24 h后,万能试验机测试其断裂载荷,扫描电子显微镜观察断裂类型。结果 VN-A组(25.14±3.40)MPa、VN-B组(22.54±4.48)MPa、VN-C组(19.59±2.21)MPa、PF-A组(20.61±2.42)MPa、PF-B组(18.08±4.11)MPa、PF-C组(17.06±2.29)MPa剪切粘接强度都达到17 Mpb以上,VN-A组具有最高的剪切粘接强度值。剪切粘接强度VN-A和VN-B、VN-C组间比较差异无统计学意义(P>0.05),VN-A和VN-D、VN-E组间差异具有统计学意义(P<0.05)。剪切粘接强度PF-A和PF-B组间差异无统计学意义(P>0.05);PF-A组与PF-C、PF-D、PF-E组比较差异有统计学意义(P<0.05)。VN-A组与PF-A组间差异有统计学意义(P<0.05)。断裂模式VN-A、PF-A、VN-B、PF-B、VN-C组以树脂水门汀内聚破坏和混合破坏为主,VN-D、VN-E、PF-C、PF-D、PF-E组以界面破坏和混合破坏为主。结论牙本质暴露量大于50%时显著影响贴面的剪切粘接强度值,为获得较好的临床效果,瓷贴面修复建议牙本质暴露量小于25%。

树脂水门汀的粘接厚度对玻璃陶瓷剪切粘接强度和碎裂载荷的影响

目的研究不同粘接剂厚度对IPS e.max CAD玻璃陶瓷剪切粘接强度和碎裂载荷的影响。方法选择牙冠完整无龋的第三磨牙60颗,去除[牙合]面的釉质部分并暴露牙本质,牙齿随机分成5组(n=12),分别使用Multilink N树脂水门汀处理并粘接IPS e.max CAD瓷片和离体牙粘接面,依据粘接后粘接剂厚度不同,分为40 μm组、80 μm组、120 μm组、160 μm组和200 μm组。然后对5组粘接试件进行剪切粘接强度实验和碎裂载荷实验,并将所有测试结束后的粘接试件在体视显微镜和扫描电镜下进行观察,记录试件断裂时的界面破坏形式,采用 SPSS 19.0 进行数据统计分析。结果各组(由薄至厚)的剪切粘接强度分别为(17.75±6.04)MPa、(20.17±2.95)MPa、(20.70±5.14)MPa、(26.70±7.37)MPa和(21.77±4.07)MPa;各组相应的碎裂载荷值分别为(2333.37±439.52)N、(2332.78±486.51)N、(2881.18±504.41)N、(3479.38±508.27)N和(2836.52±268.97)N。统计结果表明厚度为160 μm的粘接组剪切粘接强度值最大,显著高于40 μm和80 μm组(P<0.05),而与120 μm和200 μm的粘接组的剪切粘接强度值差异无统计学意义(P>0.05);160 μm的粘接组碎裂载荷值最大,显著高于其余4组(P<0.05);断裂模式分析发现:除了混合破坏,160 μm组可见瓷片与牙体内聚破坏,其他组还可见界面破坏。结论不同粘接剂厚度均能不同程度地影响玻璃陶瓷的剪切粘接强度和碎裂载荷,其中160 μm组的剪切粘接强度和碎裂载荷最高,粘接强度最高,表现出较优的力学性能。

甲基丙烯酰氧乙基磷酸胆碱对自酸蚀粘接剂托槽剪切粘接强度的影响

目的评价甲基丙烯酰氧乙基磷酸胆碱(MPC)对自酸蚀粘接剂托槽粘接强度的影响,为研发具有抗蛋白附着性能的自酸蚀粘接剂奠定基础。方法将MPC按照质量分数0%、3%、5%、7.5%和10%的比例添加到商品化的自酸蚀粘接剂(3M,Adper Easy One)中制作改性自酸蚀粘接剂。收集因正畸减数拔除的健康前磨牙180颗,分为6组,每组30颗。实验组用MPC改性自酸蚀粘接剂酸蚀,标记为A_0,A_3,A_5,A_(7.5),A_(10),对照组用37%磷酸酸蚀。将上述各组分别用树脂改良型玻璃离子粘接剂粘接托槽,分别测试即刻、模拟口腔环境30天和180天后的托槽粘接强度。结果实验组A_0,A_3,A_5,A_(7.5),A_(10)与对照组即刻、模拟口腔环境30天和180天后的粘接强度相比均无统计学差异(P>0.05)。实验组A_(10)在3个时间点的粘接强度为(5.20±0.9)MPa,(4.62±0.7)MPa和(4.19±0.7)MPa)低于临床使用标准,与对照组以及其他实验组的粘接强度相比显著下降(P<0.0001)。结论将3%~7.5%MPC添加到商品化自酸蚀粘接剂中不影响托槽粘接强度,且长期稳定性良好,为进一步研发具有抗蛋白附着性能的自酸蚀粘接剂奠定基础。

不同粘接剂去除方式对釉质微观结构及托槽抗剪切粘接强度的影响

目的 对比研究5种不同牙面残留粘接剂去除方式对釉质及托槽抗剪切粘接强度(shear bond strength, SBS)的影响。方法 选取66颗离体前磨牙,随机分为6组。A组:空白组,牙面不做任何处理;B组:金刚砂车针处理组;C组:绿砂石处理组;D组:慢速钨钢钻处理组;E组:慢速钨钢钻+抛光杯处理组;F组:慢速钨钢钻+硅粒子处理组,用上述处理方法对各组等量粘接剂样本进行磨除,记录操作时间,分别用扫描电镜和表面粗糙度仪对釉质表面进行定性和定量评价。各组处理样本粘接金属托槽后,应用万能力学测试仪检测各组托槽SBS,分析牙面粘接剂残留指数(adhesive residual index, ARI)。结果 B、C组去除效率较高,E组效率最低;扫描电镜显示F组处理后的釉质形态最接近正常牙釉质;F组表面粗糙度最低((0.48±0.13)μm),与A组无统计学差异(P>0.05);D组托槽再粘接强度最高((16.61±1.99)MPa),明显高于A组(P<0.05);各组托槽去除后的ARI指数无显著性差异(P>0.05)。结论 金刚砂车针及绿砂石去除效率较高,但对釉质损伤较大;慢速钨钢钻配合硅粒子抛光后对釉质的损伤最低,且去除效率在可接受范围;直接慢速钨钢钻处理后的牙面托槽SBS最高。

节能背景下的建筑外墙保温层剪切粘接强度研究

介绍了保温材料挤塑聚苯板(XPS)、膨胀聚苯板(EPS)和硬泡聚氨酯板(PUR)的参数和性能,研究分析了XPS、EPS、PUR保温材料的剪切粘接强度。结果发现:(1)当保温层剪切粘接面积大于35%时,保温层破坏程度随着粘接面积一同增大,但剪切粘接强度相对稳定;当剪切粘接面积小于35%时,保温层的破坏荷载和剪切粘接强度都有明显的下降趋势;当保温层粘接面积约45%时,保温层的剪切粘接强度最大。(2)缺陷的位置也会直接影响保温层的剪切粘接强度,缺陷位置越靠下,其越小;缺陷位置在边缘时,其最小。(3)缺陷形状也是影响保温层剪切粘接结强度的重要因素,当缺陷为菱形或三角形等有尖角的图形时,其最小;当缺陷形状为椭圆时,其相对较好;当缺陷形状为方块时,保温层剪切粘接强度最大。3种保温材料的剪切粘接强度变化基本规律一致,但由于受到自身性质的影响,也存在一定的差异。