加氢汽油中碳五和碳九测定的方法建立

加氢装置中加氢汽油的C5-馏份及C9+馏份含量变化趋势是供生产调整的重要参数,所以,加氢装置产品加氢汽油需要分析其中的碳五和碳九馏分含量,结合生产控制指标,用于调节生产。目前,化验室现加氢汽油分析方法UOP-744-86仅能分析非芳烃含量,不能准确测定非芳烃中碳五馏份及碳九馏份的含量。进行调查分析,结合相关的实验数据,找出不能分离和测定C5馏份和C9馏份的原因主要是现有的方法使加氢汽油中C6~C8非芳烃峰组分密集,简单的条件选择也无法达到很好的分离效果。参考汽油全组份分析方法,把聚乙二醇-20M色谱柱改为实验室现有的PONA柱,并优化色谱操作条件:检测器温度240℃;进样口温度230℃;载气流速0.7 mL/min;分流比150∶1;进样量0.6μL;柱温程序:初始温度35℃,保留时间5 min,第一升温速率1℃/min升至100℃,保留时间0 min,第二升温速率10℃/min升至180℃,保留时间10 min。本文重点是结合生产需要,利用现有的仪器设备、材料,选择更加优化的色谱分析条件,建立了适于加氢汽油中碳五馏份及碳九馏份含量测定的分析方法。

Ni/ZnO-SiO_2-Al_2O_3吸附剂上加氢汽油的深度临氢吸附脱硫

采用等体积浸渍法和湿混法制备NiO/ZnO-SiO2-Al2O3吸附剂前体,经还原得到Ni/ZnO-SiO2-Al2O3吸附剂。利用XRD和压汞法对其晶体结构进行表征,采用固定床吸附实验评价吸附剂对加氢汽油的吸附脱硫性能。结果表明,与等体积浸渍法制备的吸附剂前体相比,湿混法制备的吸附剂前体的比表面积大,孔体积相当,还原后所得吸附剂的脱硫活性好。以山东恒源石化公司的加氢汽油为原料,在吸附温度350℃、压力2.0MPa、进料液时体积空速7h-1、氢气与溶剂油体积比60的条件下,可以将加氢汽油中的硫质量分数从69gμ/g降至10gμ/g以下,而汽油RON仅降低0.6个单位,硫容量(w)约为9.98%。该吸附剂对原料有很好的适应性,可再生,多次循环使用后脱硫性能基本不变。

渣油加氢汽油管线开裂成因的研究

本文通过输油管线不锈钢弯头在试车过程中的失效分析 ,对弯头开裂成因进行试验研究。试验结果表明 :弯头母材上的大多数裂纹是成形时的制造缺陷 ,沿该缺陷扩展的裂纹有Cl- 应力腐蚀的促进作用。

渣油加氢汽油管线的开裂成因分析

通过渣油加氢汽油管线不锈钢弯头在试车过程中的失效分析,对弯头开裂成因进行试验研究。试验结果表明:弯头母材上的大多数裂纹是成形时的制造缺陷,沿该缺陷扩展的裂纹有Cl^-应力腐蚀的促进作用。

用裂解加氢汽油抽余油增产芳烃

利用小型临氢装置对裂解加氢汽油抽余油掺兑二甲苯异构化原料的反应进行了研究,考察了正常异构化原料、配制模拟油和抽余油在二甲苯异构化催化剂上的反应性能,进行了工艺条件和稳定性实验,并对简化工艺进行模拟核算。实验结果表明,环烷烃可以在二甲苯异构化催化剂上脱氢转化为芳烃,为抽余油的利用提供了新途径。

催化加氢汽油深度吸附脱硫性能研究

采用混捏法制备了NiO/ZnO吸附剂,以中国海油惠州炼化加氢汽油为原料,在小型固定床装置上考察了操作条件对其脱硫性能的影响。结果表明,较适宜的吸附反应条件为:温度为350℃,压力为0.6 MPa,汽油液空速为5h-1,氢油体积比为50∶1,在此条件下,可以将惠州炼化催化加氢汽油中的硫含量降至10μg/g,当出口产物硫含量为10μg/g时,吸附剂的穿透硫容为10.3%,脱硫后汽油的辛烷值损失为0.3个单位。失活的NiO/ZnO吸附剂采用氮气和氧气混合气焙烧法再生,且再生后的吸附剂的脱硫性能基本不变。

OCT-M加氢汽油硫醇硫含量影响因素分析

对影响OCT-M加氢汽油硫醇硫含量的因素进行分析,认为加氢反应温度和循环氢中硫化氢浓度是主要影响因素。控制反应器上床层出口温度265～270℃、下床层出口温度310～315℃、循环氢脱硫再生温度118～122℃,可降低加氢汽油硫醇硫含量,确保产品汽油中的硫醇硫质量分数小于10μg／g。

H_2S含量对加氢汽油中硫醇的影响

考察了Hydro-GAP技术循环氢中H2S含量对加氢汽油中硫醇的影响。结果表明,当循环氢中H2S体积分数低于0.06%时,加氢汽油中的硫醇含量与氢气单程通过时相当;当循环氢中H2S体积分数达到0.25%时,加氢汽油中的硫醇含量显著提高。在循环氢中H2S含量一定时,加氢汽油中的硫醇含量随反应温度的升高而降低。反应温度由260℃提高至380℃,循环氢中H2S体积分数为0.25%时,加氢汽油中的硫醇的质量分数由172μg/g降到42μg/g,降低幅度达到75.6%。由于Hydro-GAP技术采用较高的反应温度,并且催化剂上含有丰富的酸性中心,因而对烯烃与H2S反应生成硫醇具有抑制作用。

色谱法测定加氢汽油碳八芳烃条件的优化

在加氢汽油碳八的分析中,传统的色谱分析条件无法达到理想的分离效果,试验结果表明,在传统的色谱分析条件下,通过优化程序升温,即:初温35℃,保持10分钟,以0.5℃/min升至60℃,保持10分钟,再以10℃/min升至200℃,保持30 min,碳八馏份中的间﹑对二甲苯得到很好的分离,相对标准偏差和回收率分别为1.5%~2.5%和95%~105%。解决了炼油生产中加氢汽油碳八的分析准确度。

GC-SCD关于加氢汽油总硫的测定

汽油中的硫元素含量对于汽油质量具有十分重要的影响,因此,为了确保汽油质量符合要求,就要对其中的硫含量进行科学合理的检测,进而采取有针对性的控制措施。为了对加氢汽油中的总硫含量进行精确的测量,通过采用GC-SCD的测量方法进行检测。文章对该种检测方法进行了一定的论述,对于从事相关检测工作的技术人员具有一定的借鉴意义。

影响加氢汽油产品质量的因素和对策

着重讨论加氢汽油产品中C_5和硫含量超标的主要因素和对策。

微库仑法测定加氢汽油的溴指数

采用电化学中的微库仑滴定原理,使用ZBR-2000型溴价、溴指数测定仪,完成加氢汽油溴指数的分析。验证了分析数据的准确度和精密度。实验证明此方法具有平衡速度快、稳定性好、终点自动判断、结果准确率高、操作简便等特点。

加氢汽油中总氮含量的测定

介绍了化学发光法测定石油中总氮的原理,结合实际经验,讨论加氢汽油中总氮含量的测定条件及操作技巧。采用化学发光定氮法测定加氢汽油中总氮含量的方法分析简单、快速、准确。

加氢汽油产品中C5组分超标问题分析及对策

裂解汽油加氢装置工艺流程改变为前脱C5、C9流程后,加氢汽油产品中C5组分超标,其主要原因是在脱辛烷塔内出现C5组分的增量。经过分析和计算查找出脱辛烷塔在负压操作下,较高的塔釜操作温度提供了双环戊二烯等不饱和烃分解为戊二烯的转化环境和必要条件,通过实施避免稳定塔内C5组分积累的技术改造,解决了加氢汽油产品中C5组分超标的问题,改造后效果良好,完善了前脱C5、C9后加氢工艺流程的不足。

以重整脱戊烷油与裂解加氢汽油为原料的芳烃抽提装置运转工况对比

介绍了中海油惠州石化有限公司(350+700)kt/a芳烃抽提联合装置“两头一尾”工艺路线的应用情况。以实际生产数据为基础,对分别以重整脱戊烷油和裂解加氢汽油为原料的芳烃抽提装置的工艺流程、原料组成、产品综合应用情况、产品收率、装置能耗、三剂消耗等进行详细分析和对比。总结了两套抽提装置运转过程中出现的问题,以期为同类装置的生产管理提供参考依据。

加氢汽油产品博士试验通不过的解决方案

《车用汽油》新标准GB 17930—2016于2017年1月正式执行,新标准有汽油硫醇硫需通过博士试验的指标。中化弘润石油化工有限公司600 kt/a催化裂化(FCC)汽油加氢装置固定床采用新型催化剂—复合氧化物脱硫剂和硫醇转化催化剂,以解决汽油加氢过程中生成的高分子硫醇带来的产品博士试验不通过问题。固定床反应器前汽油的硫醇硫质量分数平均为2.4μg/g,经过固定床加氢反应器后汽油的硫醇硫可全部脱除转化,脱除转化率100%,产品汽油博士试验达到标准要求。新催化剂运行周期长,不低于2 a,运行成本低,能够较好地解决产品汽油博士试验通不过的问题。

裂解汽油加氢装置环保绿色无味处理聚合物的实践

某公司目前有两套裂解汽油加氢装置,生产期间均多次发生脱C5塔和脱C9塔以及再沸器聚合现象,且聚合后常规处理方式耗时费力,效果不佳。通过理论结合实际,使用加氢汽油热浸泡较好解决了此问题。加氢汽油热浸泡后再使用常规处理方式效果更佳,聚合物更容易去除,平均节省检修费10万元/次。

器外再生催化剂在催化汽油加氢装置的应用

对某公司100×10^(4) t/a催化汽油加氢装置的3台反应器器外再生催化剂进行标定,对装置的标定结果进行了分析。结果表明,预加氢反应器、加氢脱硫反应器、加氢后处理反应器内气液相分配均匀,再生后的PHG-131、PHG-111、PHG-151催化剂脱硫效果良好,满足国Ⅵ标准中硫含量要求,各反应器催化剂床层入口温度降低且烯烃饱和少,辛烷值损失小。

汽油加氢装置反应器泡罩式分配器气相分配特性研究

分析了汽油二段气相加氢过程中广泛使用的泡罩式分配器的主要特点和工作原理,并对泡罩式分配器分别进行了单体试验研究和组合试验研究,以分布不均匀系数和压力降为性能评价指标,探究其气相分配特性。试验结果表明:泡罩式分配器的分布效果不受风量的影响,增大风量不能提升纯气相分布效果,反而增大了流动阻力,使得压力降变大;并且由于结构原因,导致气相从中心管流出后都基本集中在中心管正下方,扩散范围较小,没有在整体匹配上形成较好的融合。从最优化和系统节能角度分析,泡罩结构的分配器作为气相分配器并不是最佳结构,因此在不影响分配特性的情况下,新型气相分配器应该采用非泡罩结构,进而大大降低气相流动阻力,并且在设计气相加氢分配器时,不仅要考虑分配器的单体分布性能,还要考虑相邻分配器之间的相互影响,尽可能扩大单体分配面积的同时均化组合流场,以提高内件运行过程中的安全稳定性。

焦化汽油加氢装置预保护反应器研究与应用

针对焦化汽油加氢装置预保护反应器出口样品的馏程变化规律,预保护反应催化剂采用S-1和S-2分别在实验室及工业装置上进行试验,考察了催化剂活性及操作条件对精制油产品的影响。结果表明:实验室采用S-1预保护反应器出口样品终馏点从199℃增加到214℃,馏程升高的原因可能为小分子含硫化合物生成大分子含硫化合物,以及原料油与预保护反应器出口样品中含有大量含硫化合物;工业装置采用S-2预保护反应催化剂,精制油终馏点从204℃增加到227℃,但通过增加主反应器加氢深度,精制油硫质量分数降至120μg/g,预保护反应器出口样品终馏点从227℃降至204℃,可有效脱除大分子含硫化合物,产品终馏点仍可以满足成品要求。