Al部分替代Si对基于动态相变热轧TRIP钢组织控制的影响

通过Gleeble-1500热模拟单轴压缩实验,研究了Al部分替代Si对热轧TRIP钢过冷奥氏体动态相变特征、组织控制及残余奥氏体的影响.结果表明:用Al替代C-Mn-Si钢中的部分Si后可缩小平衡相图中的γ相区,提高钢的A_3温度并扩大A_3—A_(r3)温度范围;动态相变时铁素体相变动力学提前,最佳贝氏体等温相变温度升高;组织中残余奥氏体具有较高的C含量,颗粒状残余奥氏体分布更为细小和弥散,但铁素体晶粒尺寸较C-Mn-Si钢的粗大.

共析钢的过冷奥氏体动态相变和组织超细化

通过在Gleeble-1500热模拟试验机上进行单轴热压缩实验,研究了共析钢中过冷奥氏体在A_1-A_(r1)之间变形时的组织演变,探讨了共析钢中复相组织球化超细化的机理．结果表明:随着应变量的增加,片层珠光体在原始奥氏体晶界形成的铁素体生长前沿形核长大,并向原始奥氏体晶内推进,直至相变完成．片层珠光体生成后继续变形,发生渗碳体的溶断和球化,及铁素体的动态回复再结晶等轴化等过程．渗碳体的球化有两种机制,其一是由于Gibbs-Thomson效应,珠光体中片层状渗碳体发生溶断和球化,生成的大颗粒渗碳体主要分布在铁素体晶界;其二是纳米级渗碳体粒子伴随铁素体动态再结晶在晶内重新析出．实验证实,在合适的变形工艺条件下可以得到亚微米级铁素体与亚微米、纳米级颗粒状渗碳体的双相组织．

基于动态相变的热轧TRIP钢组织及性能研究

通过热模拟压缩实验,开展了基于动态相变的热轧C-Mn-Si及C-Mn-Al-Si系TRIP钢组织及性能特征的研究.结果表明,通过动态相变,可以使TRIP钢复相组织由细小铁素体晶粒、尺寸细小及位向混乱的贝氏体束、弥散分布的体积分数较高的颗粒状残余奥氏体等组成.由于铁素体、贝氏铁素体间的大量晶界、贝氏铁素体内的高位错密度以及铁索体晶粒间大量的细小颗粒状残余奥氏体,使实验钢具有连续屈服、屈强比低、强度较高及塑性良好的特点.其中,C-Mn-Si钢的抗拉强度为890 MPa,延伸率为26%;C-Mn-Al-Si钢的强度为760 MPa,延伸率为32%.

基于动态相变的热轧C-Mn-Al-Si系TRIP钢组织演变

通过热模拟压缩实验,研究了基于过冷奥氏体动态相变的C-Mn-Al-Si系热轧TRIP钢的组织演变规律,结果表明,在过冷奥氏体动态相变过程中,铁索体相变速率较快,生成铁素体的体积分数与应变量有着一定的对应关系,铁素体晶粒细小且未相变的奥氏体更加分散,在贝氏体等温处理时,过冷奥氏体动态相变后较大尺寸的奥氏体能够较快地发生贝氏体相变,但生成的贝氏体束尺寸较小,位向较为混乱;而位于相邻铁索体晶粒间,尺寸在0.5—1.5μm之间的细小奥氏体岛稳定性较高,不易于发生贝氏体相变,通过过冷奥氏体动态相变和随后的等温贝氏体处理,可以获得晶粒细小的铁素体、体积分数较高的残余奥氏体、贝氏体和残余奥氏体分布更加弥散的热轧TRIP钢。

基于动态相变热轧C-Mn-Si系TRIP钢的组织及性能

通过热模拟压缩实验,研究了基于动态相变的热轧C-Mn-Si系TRIP钢的组织特征及性能特点。结果表明,通过基于动态相变的热轧工艺,可以获得具有铁素体晶粒尺寸细小、贝氏体团径较小、贝氏铁素体板条较短且位向混乱、颗粒状残余奥氏体较多且分布弥散等特点的热轧TRIP钢。与750℃等温相变的热轧工艺相比,基于动态相变的热轧工艺制备的TRIP钢具有较高的强度和良好的塑性。

低碳钢Q235奥氏体的动态再结晶与动态相变

对成分为0．18C-0．22Si-0．60Mn（质量分数）的低碳钢在1100～750℃之间的奥氏体动态再结晶及动态相变行为进行了研究。确定了此钢奥氏体发生动态再结晶的临界应变条件及完全动态再结晶后的晶粒尺寸。计算表明，在奥氏体低温区大变形以致使奥氏体发生完全动态再结晶时．可得到6～9μm的奥氏体晶粒尺寸。在Ae3以下，变形可以引发动态相变。但奥氏体快速冷却明显推迟了动态相变的发生。与相同温度下单一奥氏体变形相比，有动态相变发生时应力值不增加或降低，其降低程度随变形温度的下降而增加。

共析钢过冷奥氏体动态相变过程中先共析铁素体的生成

通过在Gleeble1500热模拟试验机上进行单轴热压缩试验，研究了共析钢过冷奥氏体在A1～Ar1之间变形时的动态相变特征。结果表明：共析钢过冷奥氏体在变形过程中动态相变与等温相变具有明显差异。动态相变过程中首先沿原始奥氏体晶界形成先共析铁素体，随后生成的珠光体与等温相变得到的珠光体相比，其片层间距和渗碳体厚度较小。提高应变速率将导致动态相变完成时先共析铁素体含量增加，珠光体片层间距减小而渗碳体厚度略有提高。由此提出过冷奥氏体变形使共析点右移的观点，并给予初步解释。

基于动态相变的细晶双相低碳钢组织控制

利用Gleeble 1500热模拟单向压缩实验机,通过观察不同原奥氏体晶粒的过冷奥氏体在动态相变过程中的组织演变,分析了动态相变过程中马氏体岛形貌以及分布的演变特征,并考察了原奥氏体晶粒大小、形变温度和形变速率等参数对组织转变动力学的影响,探讨了基于动态相变的细晶双相低碳钢的组织控制规律．结果表明,通过调整原始奥氏体晶粒尺寸并控制过冷奥氏体动态相变进程,可以获得在均匀细小的铁素体(2—3μm)基体上弥散分布着不同体积分数、颗粒状细小马氏体岛的双相钢．

低碳微量铌钢形变过程中动态相变的特点

用热模拟变形实验研究了低碳微量铌钢形变中的动态相变以及形变后冷却中的相变行为,透射电镜观察了Nb(CN)的析出及对铁素体晶粒截径和体积转变量的影响。结果表明含Nb钢动态相变中铁素体形核位置依次为原奥氏体晶界、铁素体/奥氏体的相界前沿直至奥氏体晶内,随着细小的应变诱导Nb(CN)析出在基体上弥散分布,铁素体的转变量大幅增加并且其相变长大趋势得到有效抑制,使得铁素体的长大在时间和空间上均受到限制,是一个以形核为主的过程,相变完成后铁素体晶粒截径约为2μm;而形变后冷却相变工艺中铁素体的形核位置主要为奥氏体晶界以及形变带,而大量弥散分布的Nb(CN)析出对细化铁素体晶粒的作用并不明显,是一个形核长大的过程,最终得到的铁素体晶粒截径约为7μm。

Al对过共析钢缓冷相变和过冷奥氏体动态相变组织的影响

利用Gleeble 1500热模拟试验机进行单轴热压缩实验,研究了合金元素Al对过共析钢缓冷相变和过冷奥氏体动态相变组织的影响.结果表明:在缓冷相变时,Al的加入抑制网状渗碳体形成,细化珠光体片层间距;在过冷奥氏体形变过程中,动态转变经历动态相变和相变所得珠光体中渗碳体球化及铁素体动态再结晶等过程.在动态相变过程中,没有形成晶界网状渗碳体,而直接产生珠光体.Al的加入使动态相变过程中奥氏体的稳定性提高、珠光体转变推迟,进一步细化了珠光体片层间距.在相变所得珠光体中渗碳体球化及铁素体动态再结晶的过程中,Al阻碍渗碳体粗化,使渗碳体颗粒和铁素体晶粒尺寸细化.

TA15钛合金两相区热变形过程中α→β动态相变行为及热力学评价

将TA15钛合金在Gleeble-3800热模拟试验机上进行热压缩试验,变形温度为800~980℃。采用扫描电镜(SEM)分析该合金的微观组织演变规律,结合微观组织定量结果及流变曲线对TA15钛合金热变形过程中热力学进行评价。结果表明:TA15钛合金在两相区热变形时会发生动态相变。动态相变使真实应力-应变曲线呈现明显的流变软化现象,造成屈服应力显著高于稳态应力。初生α相含量对变形温度及应变敏感。随着变形温度温度的升高或应变的增加,初生α相含量降低甚至完全消失,表明动态相变会造成TA15钛合金相变点降低。TA15钛合金动态相变是一种应力驱动型相变,该合金发生动态相变的条件是驱动力克服能量势垒。能量势垒数值上等于最小临界驱动力,且范围约为70~742 J/mol,而最大驱动力范围约为507~3306 J/mol。最大/最小临界驱动力、能量势垒均随着变形温度的升高而降低。

基于动态相变热轧TRIP钢塑性断裂的实验研究

通过热模拟压缩实验,研究了基于动态相变热轧C-Mn-Al-Si系TRIP钢塑性断裂后不同部位的组织。结果表明,实验钢组织中尺寸较大的残留奥氏体,在塑性过程中很快就会发生马氏体相变,从而导致孔洞或裂纹的起源或萌生;而且,裂纹的起源和扩展与组织的铁素体/残留奥氏体(马氏体)密切相关。减小残留奥氏体的晶粒尺寸,提高残留奥氏体的稳定性,不让其在形变初期快速转变为马氏体,有利于TRIP钢强度及塑性的提高。

团簇动态相变催化

识别和表征催化活性位点对于理解活性的起源至关重要。随着原位光谱,显微成像技术以及理论计算的发展使我们可以得到几个原子特殊排列组成的活性位的构效关系。然而,在探索更具挑战性的催化剂的活性位点方面研究进展甚微,对于这些催化剂来说,催化剂结构对环境极度敏感,在反应过程中结构是处于不断变化的1-4。

加拿大探究动态相变对MFS值的影响

近日，加拿大学者研究了普钢和铌钢动态相变对平均流变应力的影响。该研究的条件是在一系列的温度下，测量了4个普通碳钢和一个碳浓度增加的铌钢的扭转流动曲线。

加拿大探究动态相变对MFS值的影响

近日，加拿大学者研究了普钢和铌钢动态相变对平均流变应力的影响。该研究的条件是在一系列的温度下，测量了4个普通碳钢和一个碳浓度增加的铌钢的扭转流动曲线。

板带轧制条件下X70管线钢的动态相变

摘要在900℃条件下对X70管线钢进行板带轧制的扭转模拟试验，采用的道次应变为0．4，应变率为1s-1，道次间隔为1．0S、10．0S、20．0s和30．0s。通过流变曲线积分，计算出适于每一个道次的平均流变应力（MFS）。平均流变应力随道次数而降低。说明动态相变和动态再结晶均发生于应变期问。用双微分法确定动态相变起始时的临界应变，从第2道次至最终道次，下降4～5％。模拟轧制道次后残余的动态形成的铁素体体积分数随道次间隔而下降。这是因为在较长的道次间隔下．变回奥氏体的铁素体数量有所增加。正相变被认为是切变型的．而在保温期间重新转变为奥氏体则是通过扩散机制而发生的。

轧制状态下钢板的奥氏体动态相变

1前言 钢的热轧通常在奥氏体相场内完成.先前的研究显示,轧制引发奥氏体相变,且在奥氏体相场内可随处形成铁素体,这被称为动态相变（DT）,有些作者已对此进行了描述.自20世纪80年代以来,Yada及其同事们一直在研究这一现象并得到了广泛的关注.他们在其发表的论文中描述了一些压缩试验以及变形后在Ae3以上温度（具有不同的保温时间）下带钢恒温轧制的模拟结果.

气动嵌管式相变墙体动态传热特性实验与数值模拟研究

将建筑围护结构与相变材料相结合被认为是减少建筑运行能耗的有效技术之一.为了解决静态储能墙体无法同时提高释冷、蓄冷速度的缺点,提出一种气动嵌管式的动态相变墙体,通过实验测试以及采用动网格技术建立并验证其数值模型,再将该模型与静态储能墙体在释冷、蓄冷方面的热工性能进行对比分析.计算结果表明,数值模拟与实验结果内表面温度平均相对误差为0.59%,内表面热流密度平均相对误差为3.55%;在释冷方面,气动嵌管式相变墙体较PCM-O墙体相变材料液化时间延长了4.167 h,累计向室内传递热量减少了32%;在蓄冷方面,气动嵌管式相变墙体较PCM-I墙体相变材料固化时间总体提高了65.8%,内表面热流密度下降速率提高了69.9%,可显著提升昼夜相变材料的融化和凝固效率.

基于过冷奥氏体动态相变的热轧TRIP钢组织控制 Ⅱ.动态相变后冷却速率

利用OM,SEM和TEM等研究了动态相变后的冷却速率对基于动态相变的热轧TRIP钢组织控制影响。结果表明,动态相变后的冷却过程中,亚稳的未相变奥氏体会继续以形核为主的方式发生铁素体相变,随着冷却速率的降低,铁素体体积分数增多,铁素体晶粒内的位错回复较为充分,但铁素体晶粒尺寸变化不大,控制一定的冷却速率(30℃/s),可使实验钢组织中铁素体体积分数及位错密度适中,残余奥氏体体积分数较高,具有较好的强度及塑性。

基于动态相变的C-Si-Mn系热轧相变诱导塑性钢

利用热模拟压缩变形,扫描电子显微镜(SEM),X射线衍射(XRD)以及金相实验,探讨了用过冷奥氏体动态相变控制低碳硅锰系相变诱导塑性(TRIP)钢组织的工艺过程,并初步研究了不同工艺条件下组织与性能的关系。结果表明:采用过冷奥氏体动态相变工艺控制TRIP钢的组织是可行的,用相应工艺得到的TRIP钢的抗拉强度达到Rm=900 MPa,伸长率A=24%。