轮廓爆破孔壁压力峰值计算方法

爆破孔壁压力峰值是进行非流固耦合爆破动力响应分析的重要参数。针对轮廓爆破孔壁压力峰值的计算方法问题,理论分析了爆炸冲击波与弹性壁面的相互作用,推导了空气冲击波与弹性壁碰撞后压力增大倍数的理论解,并采用流固耦合动力有限元数值分析方法,研究了3种岩体介质、2种轮廓爆破常用炸药、5种常用不耦合系数、2种轴向装药系数工况下轮廓爆破的冲击波碰撞压力增大倍数和炮孔壁压力峰值。结果表明:轮廓爆破时,爆炸冲击波与孔壁碰撞后压力增大倍数并不是常值,与炸药特性、孔壁介质条件、不耦合装药系数等因素相关,孔壁压力峰值也与上述因素密切相关。基于模拟的孔壁压力峰值数据的统计分析,并结合理论推导成果及常用爆破孔壁压力峰值计算形式,提出了一种新的轮廓爆破孔壁压力峰值计算方法。

综放支承压力峰值位置的理论及回归分析

鉴于综放支承压力峰值位置对工作面安全生产影响的重要性,对支承压力峰值位置的确定进行了研究分析。其中煤体硬度、煤层厚度及工作面推进速度为支承压力峰值位置的主要影响因素。采用相似模拟实验及理论分析方法研究各因素对支承压力峰值位置的影响规律及其函数关系。最后应用回归分析方法得到了支承压力峰值位置确定的经验公式,并将其进行了实际应用。结果表明:上述3个影响因素对支承压力峰值位置的影响均为非线性的;支承压力峰值位置与煤体硬度近似地满足反比关系;支承压力峰值位置与开采煤层厚度、工作面推进速度满足指数函数关系;通过对这3个因素的回归分析,可以确定支承压力的峰值位置。

盾构施工引起土体超孔隙水压力峰值的计算及影响因素分析

运用应力释放理论及应力传递理论,推导了盾构施工引起周边土体任一点的超孔隙水压力峰值的计算公式。并通过算例分析表明:与衬砌相邻的土体超孔隙水压力峰值呈近似圆形(底部大于顶部);随着离隧道中心距离的增加,土体超孔隙水压力峰值呈凹曲线衰减。同时发现盾构直径及埋深对土体超孔隙水压力峰值的影响是相反的。当直径减小或是埋深增大,均会使得与衬砌相邻周边土体超孔隙水压力峰值的底部与隧道中心水平线处的差异更加明显,反之亦然。隧道底部的等值线最密,即变化最快;隧道上方区域的等值线间距逐渐变大,即变化变缓。在一定深度处,超孔隙水压力峰值在隧道轴线上方为最大,远离隧道轴线则减小;随深度增大,其最大值有增大趋势。

管道内瓦斯爆炸温度与压力峰值试验研究

为分析瓦斯爆炸的火焰温度及压力峰值在管道中的传播规律,采用瓦斯管网爆炸测试系统进行试验,通过爆炸压力和爆炸火焰温度采集系统采集数据。在相同点火能量和点火位置的条件下,分析了体积分数对瓦斯爆炸的温度峰值和压力峰值的影响,及温度峰值和压力峰值随管道距离的变化规律。结果表明:当瓦斯体积分数低于9.5%时,温度峰值和压力峰值随瓦斯体积分数增大而增大;同一体积分数下,温度峰值最大值出现在最接近爆源的位置,并呈逐渐下降的趋势,接近爆源的温度峰值下降较明显,随管道延长,温度峰值的下降减慢且趋于平缓;温度峰值与传播距离近似呈三次函数关系;冲击波压力峰值随管道传播呈先上升后下降再上升的波动性变化。

浅层水中爆炸直达波压力峰值计算方法探讨

探讨了浅层水中爆炸直达波压力峰值的计算方法。通过理论研讨 ,提出了浅层水中直达波压力峰值相对无限场中下降的临界时刻。临界时刻之后直达波压力峰值降低的程度用下降系数描述 ,应用相似理论推导出了该系数随试验设置参数变化的公式模型 ,用该系数修正库尔压力公式 ,得出了浅层水中爆炸直达波压力峰值的计算公式。对试验数据进行回归 ,得到了试验条件下公式模型中各参数的取值范围。计算值与实测值的比较表明 ,该公式具有一定的精度。

飞片厚度对冲击波压力峰值衰减特性的影响分析

针对现有研究没有考虑飞片厚度对冲击波压力峰值衰减特性影响的问题,采用数值仿真的方法,通过建立不同厚度的飞片撞击无氧铜靶板的仿真模型,比较飞片与靶板撞击面脉冲宽度的仿真值和理论计算值,验证了数值仿真模型和仿真结果的可信度。采用最小二乘法对仿真数据进行处理,建立了飞片厚度与冲击波压力峰值指数衰减模型衰减系数之间的定量数学关系式,结果表明飞片厚度对冲击波压力峰值衰减特性的影响比较明显,飞片厚度与衰减系数近似成线性关系,飞片厚度越小,衰减系数越大,冲击波压力峰值的衰减速率越快,为相关实验设计与分析提供了理论参考。

水深因素对水下钻孔爆破冲击波压力峰值的影响

文章对近岸海底浅水中钻孔爆破小型试验取得的试验数据及压力波形进行研究,初探水深因素对水底钻孔爆破水中冲击波压力峰值的影响。试验测得:水深从1.0 m增加到1.5 m后,冲击波峰值下降很快,但水深从1.5 m增加到2.0 m、2.5 m后,冲击波峰值下降较慢,趋于平缓。

糖尿病病人足底压力峰值与糖尿病足底压力性溃疡发生的相关性研究

[目的]探讨异常足底压力峰值(PPP)分布的特点与糖尿病足底压力性溃疡发生的相关性,分析糖尿病足底压力性溃疡发生的风险因素,为预防糖尿病足提供依据。[方法]选取广州市2013年5月—2014年9月在广州市某三级甲等医院就诊的453例糖尿病病人,采用改进的神经残疾评分(MNDS)评估病人是否合并周围神经病变,根据发生糖尿病足压力性溃疡情况将病人分为3组,正常组(DC组)211例、神经病变组(DN组)165例、糖尿病压力性溃疡组(DU组)77例。采用比利时RS-SCAN公司生产的Footscan 1m板进行足底压力测定,结合足底压力分析仪将足部分为足跟内侧(HM)、足跟外侧(HL)、足中部(MF)、第1趾(T1)、第2趾~第5趾(T2~T5)及第1跖骨~第5跖骨(M1~M5)共10个解剖区域。[结果]与DC组比较,DN组及DU组病人年龄、病程、吸烟、MNDS得分、餐后2h血糖(2h-PBG)、尿微量白蛋白/肌酐比值(UALBU/Ucr)、血肌酐(Scr)及血尿素氮(BUN)比较差异有统计学意义(P<0.05)。DN组及DU组HM、HL、T1及M1~M4区域的PPP异常升高(P<0.05)。Logistic回归分析显示,病人发生糖尿病足底压力性溃疡的风险与病程、足部畸形、吸烟、合并周围神经病变、2h^PBG、T1、M2、M3的PPP有关(P<0.05)。[结论]合并神经病变或者患有溃疡的糖尿病病人在前足及足跟均具有较高PPP,应给予针对性的干预。

脉冲袋式除尘器滤袋侧壁压力峰值的试验研究

清灰系统是脉冲袋式除尘器长期稳定运行的关键,而喷吹系统中喷管到花板的距离、滤袋的长度直接影响清灰效果。采用试验的方法,对袋式除尘器脉冲清灰过程进行研究,得到不同工况下的滤袋侧壁压力峰值曲线,探讨喷吹距离、滤袋长度对滤袋清灰效果的影响,确定各因素对清灰性能的影响,为清灰装置的优化设计提供参考。结果表明:脉冲袋式除尘器滤袋的清灰强度最薄弱的部位在袋口区域附近;相同喷吹条件下,滤袋过长会导致滤袋中下游区域清灰不力,喷吹管到滤袋距离的选择直接影响着脉冲清灰效果。

基于支持向量机的导管泄爆容器压力峰值预测

为了预测导管泄爆容器压力峰值,根据文献提取出影响导管泄爆容器压力峰值的因素,将这些因素作为输入变量,采用支持向量机算法对压力峰值与各因素的内在关系进行了研究,建立导管泄爆容器压力峰值预测模型,对模型的有效性及预测能力进行了验证。将预测模型与现有经验公式进行比较,表明支持向量机模型具有较好的预测能力,且预测能力优于经验公式。

浅埋大采高工作面超前支承压力峰值演化规律

采场支承压力分布规律与峰值位置,对采场巷道超前支护和来压监测预报等都具有重要价值。以张家峁煤矿浅埋薄基岩大采高22201工作面为背景,基于现场实测,采用UDEC数值计算、物理相似模拟、理论分析相结合的方法,对浅埋大采高工作面超前支承压力峰值演化规律进行了研究。结果表明:在埋深95 m,采高3~7 m条件下,工作面超前支承压力峰值随采高的增大而减小,峰值位置向煤壁深处转移。初采阶段,随着采高增大支承压力峰值下降了5%,峰值距煤壁距离增大了92%,但与采高之比下降18%。充分采动后,随采高增大支承压力峰值下降了14%,峰值位置距煤壁距离上升14%,支承压力峰值和峰值距煤壁距离都大于初采阶段。通过工作面煤岩体极限平衡理论分析,给出了支承压力峰值位置计算公式,超前支承压力峰值位置与采高呈近似线性关系,理论计算与实验和实测吻合。

基于支持向量机的泄爆压力峰值预测模型

在现有的气体爆炸泄爆实验及理论研究的基础上,归纳总结泄爆过程中影响容器内压力峰值的主要因素,将这些因素作为输入,对压力峰值与各因素之间的内在非线性关系进行模拟,提出一种基于支持向量机的容器内气体爆炸泄爆压力峰值预测方法。对模型的有效性及预测性能进行验证,表明模型预测的结果与实验值基本一致;将模型的预测性能与现有的经验、半经验公式以及泄爆设计准则进行对比,表明建立的模型具有较高的准确性,为容器泄爆设计提供了一种新的途径。

降低星孔装药火箭发动机二次压力峰值方法

分析了固体火箭推进剂的燃烧特性和二次压力峰值对固体火箭发动机性能的影响,在对传统的降低二次压力峰值方法介绍的基础上,提出了采用星孔装药提高固体火箭发动机效率及其降低二次压力峰值的方法。经过试验验证该方法切实可行。

不耦合装药爆破孔壁压力峰值的实验研究

不耦合装药爆破孔壁压力峰值是控制岩体轮廓成形质量及进行非流固耦合爆破振动响应数值模拟分析的重要参数,本文采用实验方法研究了不耦合装药爆破的孔壁压力峰值:利用材质为20钢的无缝薄壁钢管模拟不耦合装药爆破炮孔,以高灵敏度、高精度的应变片为传感器,选用超动态应变仪采集钢管内置柱状炸药卷爆炸过程中钢管外壁产生的环向应变,应用动荷载作用下薄壁圆筒的动力响应计算方法,反演分析采集的钢管外壁环向应变数据,得到了爆破过程中空气冲击波作用于钢管内壁的冲击荷载压力峰值,间接测量了不耦合装药爆炸后的孔壁压力峰值。实验获得了6种不耦合装药工况下的爆破孔壁压力峰值测试数据,并计算了相应工况下实验值较准静态爆生气体压力的增大倍数,拟合结果表明压力增大倍数随不耦合系数的增大近似呈线性增长。同时也分析了部分试验工况下爆炸测试结果不理想的原因,研究成果可为轮廓爆破孔壁压力峰值的测试与计算提供参考。

回采巷道侧向支承压力对工作面前方支承压力峰值和塑性区宽度的影响

为分析回采巷道侧向支承压力对于工作面前方支承压力峰值和塑性区宽度的影响,在地基梁模型的基础上引入巷道侧向支承压力的应力集中系数k,推导出考虑了巷道侧向支承压力的顶板位移曲线,通过该曲线可计算工作面前方矿体的支承压力以及塑性区宽度。通过相应的工程实例进行试算,结果表明:在计算工作面前方的塑性区宽度和支承压力峰值时,若不考虑回采巷道侧向支承压力的影响,会导致计算结果偏低,其结果不符合实际情况。此外,工作面前方的峰值支承压力并非随回采巷道侧向支承压力的增大而呈线性增大,因而在计算工作面前方的峰值支承压力时,不能将工作面的前支承压力和回采巷道的侧支承压力先分开计算后再进行简单叠加。

水系体积对水锤注水装置压力峰值的影响

实验的目的是探究水系的体积变化对煤层高压脉动水锤注水装置工作时产生的峰值压力的影响;通过实验发现随着水系体积的增加,压力波在管路中传播的时间延长;从高压缸出口到管路末端的压力衰减程度增大;高压缸出口处压力波峰值压力减小。

液压冲击压力峰值计算方法的探讨

目前国内均用能量法来计算液压冲击压力峰值,本文提出模拟计算法,即把油路系统模拟为单质量弹簧系统,建立数学模型,推导出压力峰值。用能量法所求之值为过渡过程中平均压力值,用模拟法所求之值为过渡过程中的瞬态最大值,因此,在计算压力峰值时,后者更接近问题的本质.

推注压力峰值在经阴道子宫输卵管四维超声造影中评估输卵管通畅性的相关性

目的研究在推注压力装置监测下经阴道子宫输卵管四维超声造影中的推注压力峰值与输卵管通畅程度的相关性。方法回顾性分析274例不孕患者,均行经阴道子宫输卵管四维超声造影并监测推注压力,对比分析双侧输卵管不同通畅情况及不同阻塞部位与推注压力峰值关系。结果双侧输卵管通畅组与双侧输卵管通而不畅组、双侧输卵管近中段阻塞组组间对比推注压力峰值差异明显,双侧输卵管远段阻塞组与双侧输卵管通畅组组间对比推注压力峰值无明显差异;当一侧输卵管通畅时,另一侧输卵管仅近中段阻塞组与通畅组对比推注压力峰值有差异,其余两组(输卵管远段阻塞组及通而不畅组)与通畅组组间对比推注压力峰值均差异不明显;一侧输卵管近中段阻塞或缺失后,另一侧输卵管通畅组与远段阻塞组对比推注压力峰值无明显差异,与近中段阻塞组及通而不畅组对比推注压力峰值差异明显。结论造影剂推注压力峰值与输卵管通畅性有一定相关性,但当双侧输卵管不同通畅度及阻塞部位不同时,推注压力峰值的解读应结合两侧输卵管通畅性及阻塞的具体部位具体分析。