油浸式电力设备内部电弧引发的压力特征

油浸式电力设备内部电弧故障易引发严重的爆炸起火事故,对油浸式电力设备内部放电进行有效监测,开发高灵敏性、高可靠性的保护方案成为当下研究的重点。相比于其他放电监测手段的随机性和分散性较高、可靠性偏低,压力信号与内部贯穿性电弧的产生关联性极强,故将其作为保护依据具有更高的可靠性。而现阶段针对油浸式电力设备在内部电弧作用下的压力特征研究还并不完善,目前基于压力特征的保护方案也多停留在动作于其幅值越线的压力释放装置。为此设计并开展了油浸式电力设备内部电弧放电试验,测量并采集了针板结构油纸放电与柱板结构沿面放电两种放电模型由缺陷发展至电弧故障过程中压强信号的变化特征以及其同步电压电流数据。试验发现,两种放电模型的发展过程均可以划分为3个阶段,压强信号在针板结构油纸放电的电弧击穿阶段和柱板结构沿面放电的滑闪放电阶段与持续性闪络阶段有明显的波动,且波动特征具有很强的一致性,均由3种波动周期的压力分量叠加而成。试验中得到的压力特征可以作为判断油浸式电力设备内部是否有电弧产生的依据,从而对其内部情况进行诊断。相比传统的动作于压力幅值越线的机械式压力保护,结合压力信号的频率特征可以在较早期发现故障且能更好地识别累积能量较低的电弧故障。该文对于油浸式电力设备内部电弧引起的压力特征的研究为下一步开发基于压力特征的新型数字式非电量保护奠定了基础。

深盆气藏的压力特征及成因机理

深盆气藏是一种特殊机理形成的具有气水倒置和负压异常等特征的致密气藏。储层致密是导致深盆气藏中气水倒置和负压异常的根本原因。在深盆气藏形成后 ,气藏内部任意一点的地层压力等于气水界面之上的静水柱压力与气藏内该点至气水界面处的气柱压力之和。由于气体的密度远小于水的密度 ,因此上述气水两段压力之和小于该两段都为静水柱时的压力之和 ,所以深盆气藏表现为负压异常。依据深盆气负压的特征及大小 ,可以判别含气层位的连通性、气柱高度和分布范围。在常规天然气成藏后 ,气藏内部任一点的地层压力等于气水界面之上的静水柱压力与气藏内该点至气水界面处的气柱压力之差。由于气体密度小于水的密度 ,气层内的压力比对应深度的静水柱压力大 ,因而常规气藏表现为超压异常。超压异常是常规气藏的一般特征 ,在一般地质条件下不能作为深盆气藏的判别标志。在几种特殊情况下 。

非均质复合气藏试井模型及压力特征研究

针对苏里格气藏非均质性严重的实际情况,建立了既考虑表皮效应、井筒存储效应的影响,又考虑气藏地层特性及地层厚度变化的适合其气藏特征的三区不等厚横向非均质复合气藏试井解释模型,求出了无限大和封闭边界两种典型外边界条件下的气藏拟压力解,并绘制了井底压降典型曲线,就各参数对典型曲线的影响进行了分析。利用此模型对气井实际试井资料进行了解释,解释结果与实际情况相符。

基于压力特征的变压器数字式保护研究

油浸式电力变压器一般都装设有机械式瓦斯继电器作主保护使用。但是,由于存在可靠性差、速动性低以及阈值整定困难等问题,目前广泛应用的瓦斯保护不正确动作时有发生。伴随着变压器内部故障的发生,故障电能将转换为热能、动能等其他形式能量,而油箱内部压强骤升是电气网络故障显著、快速的非电量表征。为此,建立变压器油箱内、外部故障压力特征模型,根据故障与非故障状态下油箱内部压力特征差异构造基于压力特征的变压器数字式保护。以63 MVA/220 k V变压器为例,仿真验证不同运行情况下的保护动作特性,结果表明:新原理正确可行,动作速度较传统瓦斯保护显著提高,能够灵敏甄别绕组小匝数短路故障,且本质上不受励磁涌流影响。

黄骅坳陷歧口凹陷深层异常压力特征

对歧口凹陷单井压实曲线的分析表明 ,歧口凹陷的压力体系在纵向上可以划分为 3个压力系统 ,即静水压力带、上超压带和下超压带。静水压力带的底界深度为 2 0 0 0m左右。上超压带主要分布在盆地中心部位 ,深度范围较窄 ,仅几百米 ,超压幅度不高 ,压力系数相对较低 ,一般为 1 .3～ 1 .4。下超压带分布在整个凹陷范围内 ,起始深度为 2 0 0 0～ 3 0 0 0m ,在凹陷中心较深 ,边缘较浅 ;下超压带超压值高 ,压力系数大 ,可达 1 .5～ 1 .6。在层位上 ,沙一中、上亚段地层压力系数最大 ,沙一下亚段次之 ,沙二段和沙三段压力系数较低 ,各层位的压力系数平面分布趋势基本一致 ,均表现为从凹陷中心 (海岸线位置 )向西南方向压力系数逐渐降低 ,最后变为正常的静水压力。异常压力的分布主要受深度和层位的控制 ,并与成岩作用有密切关系。图 3参 1

多分支井渗流和不稳定压力特征分析

根据多分支井的非稳态渗流特点,建立了多分支井的非稳态渗流模型,利用单支水平井的压力分布叠加得到了多分支井的压力分布.采用井筒流动与油藏流入相互作用的耦合模型,得到各种多分支井压力不稳定动态曲线,并分析了其不稳定压力动态特征.通过对多分支井压力不稳定动态曲线特征分析划分出了不同多分支井的渗流特征段,这对于多分支井试井解释和油藏评价具有重要的意义.

变形介质油藏渗流规律和压力特征分析

本文基于渗透率随压力呈分段的指数变化规律 ,建立并求解了平面径向稳定渗流方程和非线性不稳定渗流方程。研究了不可压缩液体的稳定渗流规律和弱可压缩液体的不稳定渗流规律。推导出无限大油藏非线性不稳定渗流基本微分方程的解析线源解。建立了各种边界条件下考虑井筒储存效应和表皮效应的非线性不稳定渗流数学模型 ,并用数值法对其求解。绘制了相应的压力及其导数典型曲线 ,分析了渗透率变异系数对这些典型曲线形态的影响。

低渗油藏考虑压敏后注采井间压力特征分析

在低渗油藏开发中，由于压敏效应很明显，不能忽略它对压力分布的影响。因此，在变形介质不定常渗流微分方程的基础上，推导了压力场分布公式，并结合长庆低渗油藏实际生产情况，分析了压敏效应后注采井间压力分布特征。研究表明，考虑压敏效应后注采井间压降损失增大，造成注水压力利用效率降低；随着生产时间增加，压降损失幅度增大；注采井距和渗透率变异系数越大，近井周围压降损失越大。同时，注采井距过大，压敏效应后注采井间将难以建立有效驱替压力，因此在低渗油藏开发中应适当缩小井距。

不等厚分形复合油藏不稳定渗流问题的数学模型及压力特征

将分形几何理论与渗流理论相结合 ,推导不等厚横向非均质油藏不稳定渗流的试井分析数学模型。储集层模型由m (m≥ 2 )个环绕中心的环形区域组成 ,在不同的环形区域内 ,储集层和流体的性质不同 ,其孔隙度和渗透率可以具有不同的分形分布 ;地层厚度也可以不同 ,但在同一区域内看作近似不变。考虑井筒储存和表皮效应影响 ,建立了此类分形复合油藏模型的不稳定渗流有效井径数学模型。针对典型的 3类外边界条件 ,应用Laplace变换求得拉氏空间的解析解 ;制作了 2类两区复合油藏模型的典型压力曲线 ,分析了压力动态特征和参数影响。分形指数对晚期的压力动态有很大影响 :压力曲线开始时合并为一 ,随着时间的增加而发散 ;分形指数值愈大 (表明分形网络越扭曲复杂 ,地层的连通性越差 ) ,直线愈陡 ,反之愈平缓。地层厚度的变化对典型曲线也有一定的影响 ,晚期压力随着厚度增大(第二区逐渐变厚 )而逐步减小。不等厚横向非均质油藏、均质复合油藏及分形油藏均是此模型的特例 ,其建模方法可以推广到双重介质分形复合油藏。

黔西土城向斜松河区块煤系流体压力特征及成因

为了得到黔西土城向斜松河区块煤系流体压力特征及成因,利用视储层压力法、注入压降试井法和测井曲线解释法对研究区压力特征进行预测,并着重从构造条件及地应力、顶底板岩性、煤系地下水动力场特征和＂三史＂演化4个方面探讨了区块压力成因机制。研究表明：松河井田在110 m以浅压力偏低;110~560 m压力正常;560 m以深异常高压。正断层发育和燕山晚期地壳构造抬升是造成浅部地层压力偏低的主要原因;构造应力造成的煤层渗透率低、煤层顶底板良好的封盖作用、龙潭煤系较弱的地下水动力条件和古地质历史时期欠压实和生烃共同作用下导致了井田560 m以深煤储层异常高压。

穿MBT鞋正常步速行走时足弓压力特征分析

为了解MBT鞋对足弓部位的功效,用Novel Pedar-X鞋垫式足底压力测试系统对穿MBT鞋正常行走时足弓进行测量,以峰值压力、峰值压强、接触面积来反映MBT对足弓的压力特征.在正常速度步行时,穿着MBT鞋、运动鞋、帆布鞋足弓内侧与足弓外侧区域峰值压力、峰值压强、接触面积依次减少,且MBT鞋与运动鞋、帆布鞋在足弓内侧峰值压力存在非常显著的差异性,足弓外侧只有MBT鞋与运动鞋有差异.MBT鞋与运动鞋、帆布鞋在足弓内侧的峰值压强都有差异;足弓内侧与足弓外侧的接触面积是MBT与帆布鞋有差异.结果显示,穿MBT鞋步行时能对足弓起到支撑作用,减少足底肌肉损伤,防止筋膜炎的产生.

塑料导爆管爆轰输出产物在消爆腔中的压力特征

模拟导爆管雷管点火结构,利用动态压力测试系统研究了导爆管爆轰输出产物通过消爆腔点火时点火峰压、点火持续时间和点火冲量随消爆腔体积的变化规律。研究结果表明,导爆管点火峰压随消爆腔体积的增大而单调下降,点火持续时间与点火冲量随消爆腔体积的增大呈先增大后减小的规律。本试验结果可作为确定导爆管雷管装配工艺的参考。

我国浅层生物气气藏的压力特征及成因探讨

生物气是有机物处于低温未成熟阶段，在厌氧细菌的生物化学作用下产生的天然气，它与成熟至过成熟阶段形成的热解气的化学成分有着明显差异。“八五”后期，继柴达木盆地、渤海湾盆地和杭州湾地区发现生物气气藏之后，我国又在云南第三系的杨林、陆良、保山等盆地钻获商业性生物气气流，并获得了一定的储量。对国内已发现的生物气气藏统计分析发现，此类气藏压力系数绝大多数为０．９～１．１，属于常压气藏。常压特征形成机理，在于此类气藏地层具有相对开启的水文地质条件（地层成岩作用弱，孔隙度、渗透率高，盖层的封盖能力相对较差，砂岩百分含量高）；经受的地层温度低（４０～６９℃）；构造作用弱（发育生物气气藏的新生代盆地被改造程度较低，基本保留了原始沉积盆地的状态）；气藏高度小（圈闭高度与圈闭层埋深的比值一般为５％～６％，最大不到７％）。鉴于我国浅层生物气气藏的压力特征，钻探中不宜使用密度过高的钻井液，否则会造成对气层的污染，甚至破坏储集层。结合钻井安全系数的规定，在此类气藏钻探中，钻井液密度不应超过１．２５。

渤海湾盆地车西洼陷地层压力特征分析

根据声波时差等效深度法对渤海湾盆地车西洼陷地层压力进行了分析研究,结果表明:车西地区超压现象明显,异常压力主要分布在Es3~上—Es4~上地层中,极大值出现在沙三下亚段。平面上,剩余压力值在车西中央洼陷带和大王北西次洼深陷区最大,围绕生烃中心呈环带状分布。

层状构造油气藏的压力特征及形成条件

本文从地下储层水动力学观点论述了层状构造油气藏的压力特征,推导出层状构造油气藏压力特征公式,给出了该类型油气藏的判断方法,并从构造、油气生成史以及隔(盖)层封闭性能等几个方面论述了层状构造油气藏的形成条件。

应用分隔系统模型描述断块气藏的压力特征

断块气藏的压力导数曲线在径向流动段之后出现两条斜率为 1.0的直线 ,第一条直线常常被误解释为井筒储集 ,第二直线段被误解释为拟稳态 ,得到不合理的解释结果。本文采用分隔系统模型进行评价 ,指出第一直线段反映测试井所在单元的拟稳态 ,第二直线段表征总系统的拟稳态。矿场实例表明 。

莺歌海盆地地层压力特征及其石油地质意义

利用地震速度、声波测井和中途测试等资料，研究了莺歌海盆地地层压力的特征及分布，分析了早期自源超压及其伴生的滞烃作用和它们对油气初次运移的影响，莺歌海盆地强烈超压主要是压实不均衡的结果，超压的分布受沉降－沉积速率和盆地充填岩性的控制，超压界面明显起伏，超压层段异常低的热解峰温和高生成指数反映了超压的滞烃作用，超压及其滞烃作用是有机质热演化异常的主要原因，也是决定盆地天然气成藏过程的重要因素。

低渗含水气藏非线性数值试井解释模型及压力特征分析

为研究流体非线性渗流对疏松低渗气藏试井压力动态特征的影响,建立启动压力梯度及应力敏感效应影响下的气水两相数值试井模型,采用有限差分及IMPES方法进行求解,绘制压力及其导数双对数图版,并进行影响参数的敏感性分析。研究表明,启动压力梯度、应力敏感效应均会增加流体的渗流阻力,导致不同边界类型试井解释中压力及压力导数曲线上翘,径向流水平段消失;气水比、表皮系数对压力导数径向流段影响较小,对压力曲线的开口大小影响较大;井筒储集系数较大时会掩盖掉部分径向流特征段,但不会影响后续的径向流及边界效应阶段。该方法对存在启动压力及应力敏感效应的低渗含水气藏压力恢复试井解释具有指导意义。

鄂尔多斯盆地苏里格庙区块上古生界地层压力特征及成因分析

鄂尔多斯盆地苏里格庙区块上古生界地层压力以低负压为特征，平均压力系数0．84对研究区沉积特征分析结果表明，三叠系延长组沉积厚度达1000－1500m,沉积速率100－150m/Ma，上覆负荷的迅速增加，导致下伏二叠系砂泥岩地层发生欠压实作用，形成异常高孔隙流体压力。早白垩世末期，区域抬升剥蚀，引起的一系列作用，使孔隙流体压力降低并逐渐形成现今的区域负压特征。