水功能区水质响应系数计算研究

水质响应系数是计算水环境容量,进而明确排污责任主体的重要基础。以一维对流扩散方程为基础,基于线性叠加原理,推导了水质响应系数矩阵,探讨了基于综合水动力水质模型的水功能区水质响应系数矩阵高效计算方法。基于HEC-RAS模型建立了辽河干流水动力水质模型,据此计算了辽河干流水功能区水质响应系数矩阵。结果表明:基于综合水动力水质模型的水功能区水质响应系数矩阵高效计算方法可显著提高计算效率,而且HECRAS模型不仅在水动力模拟方面优势显著,在水质模拟方面亦表现出良好特性。较之公式法,基于综合水动力水质模型计算水功能区水质响应系数可以显著提高计算精度。

计算多层墙体响应系数的频域回归方法

基于墙体热传导的理论频率响应提出了计算多层墙体响应系数的频域回归方法 .首先在所要关心的频率范围内计算出总的传导矩阵的频率响应 ;然后求解线性方程组得到墙体内外表面吸热及传热的简单的多项式 s-传递函数 ,该多项式传递函数与双曲型 s-传递函数在频率特性上是等价的 ;最后由多项式传递函数计算出墙体的响应系数 .实例验证表明 ,该方法非常简单高效 ,计算精度高、速度快 .

基于无机氮浓度响应系数的厦门湾沿岸污水处理厂排放口选址优化

基于美国普林斯顿大学的河口、陆架和海洋模式(ECOM),建立了厦门海域三维变边界的物质输运模型,模拟了厦门海域污水处理厂尾水排放口附近无机氮的响应系数场.结果表明,厦门市尾水排放口中,石渭头排放口响应系数明显小于其他排放口,其排放口中心点的响应系数仅为其他排放口的0.08～0.50;其次是澳头、海沧和筼筜排放口;而杏林、同安、集美以及翔安排放口的响应系数相对较大,说明该区域水动力条件较弱,污染物扩散缓慢,不是理想的排放口.建议将杏林排放口优化调整至海沧排放口,集美、同安、翔安排放口优化调整至澳头排放口进行排放.该研究可为厦门海域尾水排放口选址优化提供科学依据,为厦门海域入海污染物总量控制和海洋环境管理提供参考价值.

环境γ谱仪对大气中放射性核素活度浓度响应系数测量方法

为建立一种准确实用的环境γ谱仪对大气中放射性核素活度浓度响应系数的测量方法,构建活度浓度响应系数理论估算模型,并基于探测效率空间分布的两条假设,推导出两种简化估算模型。蒙特卡罗方法模拟结果显示:模拟结果与实验室测量结果相符,在所有测量点位两者差异均小于6%;对于一款典型Na Iγ谱仪,采用两种简化估算模型引入的误差分别不超过0.1%和10%。现场测试结果显示:该方法现场适用性良好,两台环境γ谱仪对大气中^(137)Cs的活度浓度响应系数分别为6.49 min^(-1)·Bq^(-1)·m^3和2.62 min^(-1)·Bq^(-1)·m^3。

确定激光粒度仪光电探测器的响应系数的方法

在激光测粒仪中，光电探测器各环的响应系数对仪器的测量精度有着十分重要的影响。本文提出一种采用一组尺寸不同的标准颗粒为标定试样，通过比较其在光电探测器各环上的理论光能与实测光能，来综合出光电探测器各环响应系数的方法。

GM(2,1)模型时间响应系数的优化方法

原始GM（2,1）模型的时间响应系数（c1,c2）是在强行指定初值为第一个时刻点和最后一个时刻点的模拟值与真实值相等的条件下确定的,中间时刻点对响应系数的确定没有起到任何作用,理想的响应系数（c1,c2）应在每个时刻点都满足模拟值与真实值相等,这显然不可能,于是退而求其次,求出各个时刻点的响应系数（c′1,c′2）,再利用Lingo求得与所有的（c′1,c′2）误差平方和最小的（c1,c2）,通过实例验证,表明此法确定的响应系数预测精度高。

基于温度动态响应系数的合成弹性换热网络

换热网络各个物流的进口温度、质量流量等参数经常受到其他因素的影响,从而与正常值产生巨大的偏差。为避免这种情况的发生,就需要有效的控制系统来调节,把换热网络设计成具有弹性的网络。运用温度响应系数合成弹性换热网络。当换热网络中某些参数,如进口温度、质量流量等在一定的范围变化时,换热网络仍能使某些物流达到规定的换热要求,并且具有可操作性。

基于水质响应系数的浅水湖泊水环境容量计算方法

根据湖泊污染物迁移转化机理、质量守恒原理,提出浅水湖泊污染物浓度场稳定判别方法。根据湖泊浓度场稳定后水质控制点污染物浓度与各入湖河道污染物通量的响应关系,构建多入湖河流水质响应系数矩阵,并采用线性规划法求解浅水湖泊各入湖河道水环境容量。与常规方法相比,该方法充分考虑了多入湖河流入湖污染物通量的叠加影响,提高了湖泊水环境容量的计算精度。

确定光电探测器线性响应系数的一种新方法

在激光粒度分析仪中，光电探测器各环对光强的线性响应能力常具有一定的分散性，通过数学方法校正各环的响应能力，使其具有同一性，对提高仪器的测量精度有着十分重要的意义．本文提出一种确定光电探测器各环动态响应校正系数的新方法．

低放液体放射性浓度测量系统的响应系数计算

针对核电站排放废水放射性浓度在线探测装置的设计结构,采用蒙特卡罗方法计算研究了该探测装置对液体放射性浓度的响应系数,给出了NaI探测器计数率与废水排放管道中单位浓度137Cs的响应关系,得到其响应系数为1.249×10 4s 1 Bq 1 m3。并根据环境辐射本底计算分析了测量系统的最低可探测放射性浓度,当铅屏蔽层厚度为80mm时,其最低探测限可达(4–5)×103Bq m 3。为了验证计算方法并校准NaI探测器结构模型,计算了离线测量系统对137Cs溶液放射性浓度的响应系数,与实验标定结果符合较好,两者相差不到3%。

胶州湾东岸典型河口区COD浓度响应系数分布探讨

利用胶州湾海域成熟的COD平流-扩散输运模型,对胶州湾东岸典型河(海泊河、李村河和娄山河)口区COD响应系数进行了系统的计算和分析。结果为:海泊河、李村河和娄山河口区沿河道主流向,离岸方向海水COD的响应系数在潮周期内随着潮波变化而变化,不同空间点出现最大值的时间不同,变化的幅度范围也不同,李村河和海泊河口区海水COD响应系数变化幅度明显,娄山河口区变化微小;三个河口区COD响应系数随离开河口距离的增大呈幂函数形式下降,水体活跃大小次序为:海泊河口>李村河口>娄山河口;胶州湾中部海水COD对海泊河、李村河和娄山河口的响应系数基本上没有明显差异。

胶囊形气膜结构风致气弹响应及风振系数研究

针对1/3矢跨比胶囊形气膜结构进行了气弹模型风洞试验,研究了结构的风致气弹响应变化规律,并给出了可供设计参考的风振系数。研究发现:结构平均变形呈迎风面凹陷,顶部隆起,横风向向外凸出的趋势,且这种变形趋势随着内压减小和风速增大越来越明显。0°风向角时的平均变形和振幅大于45°风向角时的平均变形和振幅大于90°风向角时的平均变形和振幅,结构合位移均值的极值出现在迎风面与顶面中心点;0°和45°风向角下,顶点竖向振幅>顺风向振幅>横风向振幅,结构以1阶模态振动为主;90°风向角下,顶点横风向振幅大于其他两个方向,结构以1阶和2阶模态叠加振动为主。各工况下结构的内压均有不同程度的减小。最后给出了考虑流固耦合效应的响应风振系数。

AlphaGUARD PQ2000测氡仪扩散模式下对^(220)Rn的响应研究

测量环境的^(222)Rn浓度时,如果存在高浓度^(220)Rn,将会对无法甄别^(222)Rn/^(220)Rn的测量仪器的测量结果产生干扰,有必要确定该类测量仪器对^(220)Rn的响应程度,以确保其^(222)Rn浓度测量结果的准确性。本文针对AlphaGUARD PQ2000测氡仪对^(220)Rn的响应系数随风速和风向的变化在标准^(220)Rn室中开展了实验研究,使用单闪烁室流气静态法测量^(220)Rn室中的^(220)Rn浓度,观察不同风速风向下AlphaGUARD PQ2000的^(222)Rn浓度示值来计算AlphaGUARD PQ2000对^(220)Rn的响应系数。研究结果表明:风速和风向的改变都会使得响应系数发生变化,风速从0.05 m·s^(-1)增大到3.50 m·s^(-1)时,AlphaGUARD PQ2000对^(220)Rn的响应系数从0.044增大到0.126;静态无风时响应系数为0.049;固定风速为0.71 m·s^(-1),风向与AlphaGUARD PQ2000扩散窗的角度从0°变化到180°时,响应系数从0.083减小到0.051;固定风速为1.43 m·s^(-1),风向与AlphaGUARD PQ2000扩散窗的角度从0°变化到180°时,响应系数从0.115减小到0.081。本研究得到的响应系数随风速风向的变化规律可为修正^(220)Rn对AlphaGUARD PQ2000测氡仪扩散模式下^(222)Rn的测量结果的干扰提供参考。

基于随机行走模型的行人实感振动响应分析

针对人群荷载随机性对行人振动感知的影响,研究随机行走模型中行人感知振动响应动态变化规律.首先,基于随机人群行走模型,建立了考虑行人实感的竖向振动响应分析方法 .然后,对比分析不同随机行走模型下行人实感最大振动响应、出现时刻以及位置区间上的变化规律.最后,通过研究行人实感最大振动响应与结构跨中峰值加速度之间的相关关系,定义振动响应折减系数和变异系数,提出行人实感最大振动响应的近似计算方法 .研究结果表明:有序排列模型(Ordered Arrangement Model,OAM)、随机到达模型(Stochastic Arrival Model,SAM)、随机分布模型(Stochastic Distribution Mode, SDM)、动态平衡模型(Dynamic Equilibrium Model, DEM)4种人群行走模型下,行人实感的最大加速度响应服从近似的正态分布,OAM的值域范围大于其他3类模型;最大响应出现位置以及出现时刻取决于行人的行走方式,随人群密度增长无明显变化;OAM与SAM分布规律相同,出现时刻主要集中在总时程内的中间段,而SDM与DEM分布相对均匀;行人实感的最大响应计算值与实际值最大误差不超过5%.

多人Bounce荷载下结构动力响应折减系数研究

体育比赛、演唱会中观众原地身体上下往复式的欢庆动作会引起Bounce荷载,是典型的有节奏人致动力荷载。该研究将考虑和不考虑人群协同性所计算出的结构响应的比值,定义为Bounce荷载下的结构动力响应折减系数,利用小组人群同步Bounce荷载的实测数据,研究了折减系数随人数、结构频率和阻尼比的变化规律,并提出了对应的设计曲线及表达式。应用于实际结构响应计算时,首先由反应谱法计算单人Bounce荷载下结构的动力响应,将其乘以总体重并考虑振型值影响后,再乘以对应的折减系数,即可实现考虑协同性的人群Bounce荷载下结构动力响应的快速计算,算例分析表明了上述步骤及所建议的折减系数的合理性。

二阶锥规划方法对于低群延时复系数有限冲激响应数字滤波器优化设计

针对低群延时复系数有限冲激响应数字滤波器优化设计问题,提出了一种幅度和相位独立约束的等纹波设计新方法。该方法在相位误差一定的条件下对幅度的上界和下界分别采取复数圆约束和线性不等式约束,不仅提高了幅度约束的精度,而且将非凸的滤波器设计问题转化为二阶锥规划问题;同时,为抑制通带边缘附近较大的群延时震荡效应,引入了相位误差一阶导数约束方法。仿真结果表明:该方法既可以有效的减小群延时误差,又可以最小化幅度误差,极大的提高了复系数滤波器的优化设计性能。

流域蒸散耗水率对气候和下垫面变异响应关系的稳定性研究

气候条件的变异和流域下垫面特征的改变是影响流域蒸散耗水的重要因素。本文聚焦于19002008年间全球83个典型流域数据,基于Budyko水热耦合平衡方程,探究100多年间不同条件下流域蒸散耗水率(AET/P)对气候和下垫面特征变异响应关系的稳定性。结果表明:①从长时间尺度看,大部分流域蒸散耗水率与气候干燥指数(PET/P)和流域特征参数(n值)变异的响应关系呈现较强的时间稳定性。从短时间尺度而言,半湿润流域内蒸散耗水率对干燥指数的响应系数∂(AET/P)/∂(PET/P)在20世纪内持续降低。不同气候条件下蒸散耗水率对流域特征参数的响应系数∂(AET/P)/∂(n)的变化差异显著。分不同下垫面特征来看,低n值(n<2)流域内AET/P对n值的变化更为敏感;②气候条件(PET/P)是大多数湿润区内蒸散耗水率的主导因素,在干旱与半干旱流域内,下垫面特征参数(n值)对AET/P贡献最大。在湿润区内,PET/P对AET/P的贡献程度随时间小幅提升;半湿润区内PET/P对AET/P的贡献度呈下降趋势。在低n值(n<2;流域持水能力较弱)流域内,n值对AET/P的贡献更多。在高n值(n>2;流域持水能力较强)流域内,PET/P是蒸散耗水主导因素,且时间演变趋势较为稳定。基于2个变量对蒸散耗水率的相对贡献率,将83个典型流域划分为下垫面主导区、气候-下垫面共同作用区、气候主导区;③蒸散敏感性及其相关变量在19101920、19201930、19301940、20002008年等时间节点出现较明显的变异。

大型飞机多支柱交联式起落架一体化载荷校准及建模研究

针对某大型飞机多支柱交联式起落架结构受力及传力特点,首次采用一体校准、独立建模的载荷试验方法,三支柱起落架侧挂正向一体安装、一体加载,解决了多支柱之间的载荷影响问题。根据交联式多支柱结构受力及传力特点,进行应变电桥及载荷工况设计,载荷工况既包括常规的单支柱加载,还包括满足多支柱影响的两支柱及三支柱组合加载工况。提出了多支柱广义响应系数概念,并通过广义响应系数对支柱之间的影响效果进行分析,显示支柱载荷向前单向传递,后支柱影响紧邻前支柱,前支柱不影响后支柱。据此提出了支柱独立建模、载荷逐次迭代、基于广义响应系数的支柱消扰载荷建模方法,获得了满足精度要求的载荷模型。