Cr3钢不同奥氏体化温度下CCT曲线的研究

利用膨胀法、金相法、硬度法对Cr3支承辊试验钢过冷奥氏体连续冷却转变曲线进行测定,以此对不同奥氏体化温度下CCT曲线进行对比研究。研究结果显示,在一定冷速范围内,随着冷速增加,Cr3支承辊试验钢显微组织经历了珠光体→贝氏体→马氏体的转变,并且在890℃奥氏体化下比860℃奥氏体化下的CCT曲线右移,为支承辊材料用钢的热处理工艺与应用提供了理论依据。

奥氏体化温度对X80管线钢组织和力学性能的影响

研究了X80钢在不同奥氏体化温度下调质处理后的力学性能和组织变化。结果表明,奥氏体化温度为1150℃时,X80钢的奥氏体晶粒严重粗化,导致粗板条贝氏体铁素体的产生,致使X80钢的强度升高和韧性严重降低;通过奥氏体化温度为850℃、950℃的淬火处理,同时辅以650℃的回火处理,可以使X80钢获得以细小针状铁素体为主的组织,从而获得良好的强韧性配合。

奥氏体化温度及时间对EQ70钢晶粒尺寸的影响

用光学显微镜、Image J图像分析软件,研究了奥氏体化温度以及保温时间对EQ70海洋平台用钢原奥氏体晶粒尺寸及其分布的影响。结果表明,随着奥氏体化温度的升高,奥氏体晶粒尺寸变大,EQ70钢的晶粒粗化温度为950℃,1000℃出现混晶现象。850℃奥氏体化时,随着奥氏体化保温时间的增加,EQ70钢的晶粒尺寸变大。但是随着保温时间的进一步增加,奥氏体晶粒尺寸增加量减少。

奥氏体化温度对9Cr-1Mo-V-Nb钢组织与性能的影响

研究了不同奥氏体化温度加热后 9Cr 1Mo V Nb(ASMESA 2 13T91)钢正火和正火 +回火后的组织和力学性能 ,应用电子显微镜和X ray衍射分析了钢的组织形态和萃取试样的碳化物分布。结果表明在 980～ 112 0℃加热正火后 ,T91钢均得到板条马氏体组织 ,但马氏体板条束的大小显著不同。奥氏体加热温度对T91钢的奥氏体晶粒大小和室温性能有明显影响。10 6 0℃以下 ,钢的性能随加热温度增加而提高 ,在 10 70℃出现转折 ,超过该温度性能变化不大。影响钢的性能的因素主要与合金元素的固溶和奥氏体晶粒长大有关。

强磁场下奥氏体化温度对Fe-0.12%C合金中铁素体与珠光体形貌的影响

借助于光学显微镜研究了强磁场(12 T)下奥氏体化温度对Fe-0.12%C合金连续冷却转变显微组织形貌的影响,结果表明:随着奥氏体化温度的升高,铁素体晶粒沿磁场方向伸长且呈链状排列,珠光体团长轴方向与磁场方向平行且伸长的程度增强;相同强磁场热处理条件下,板平面平行于磁场方向比垂直于磁场方向放置的试样的铁素体面积百分含量高,同时铁素体晶粒沿磁场方向伸长且呈链状排列,珠光体团长轴方向与磁场方向平行且伸长的程度低.

钛含量和奥氏体化温度对20MnMoB钢淬透性的影响

研究了钛含量和奥氏体化温度对 2 0 Mn Mo B钢淬透性的影响。结果表明 ,过剩钛是决定 2 0 Mn Mo B钢淬透性稳定性的主要参数 ;2 0 Mn Mo B钢的淬透性随奥氏体化温度升高存在一个最大值。当过剩钛含量约为 0 .0 2 %、奥氏体化温度 90 0℃左右时 。

奥氏体化温度对20Cr11MoVNbNB钢的组织和性能的影响

采用电解萃取、X射线衍射、透射电镜、超高精度电子探针及能谱仪等对20Cr11MoVNbNB钢淬火组织与力学性能进行了研究。结果证实:该钢退火状态下的碳化物是M_(23)C_6、Nb(C,N)和VC;在1100℃奥氏体化后M_(23)C_6消失,1165℃奥氏体化后VC则完全溶解,但在1200℃奥氏体化后仍保留较多的Nb(C,N);在1130℃奥氏体化后,几乎全部Cr、Mo和绝大部分V均已进入奥氏体中,但几乎全部的Nb仍保留在残留碳化物中。为充分发挥20Cr11MoVNbNB钢中合金元素的热强作用,并保持5～6级晶粒度,以在1130～1170℃,按钢材有效尺寸3min/mm进行保温时奥氏体化为佳。

奥氏体化温度对含铌H13钢热疲劳性能的影响

对比研究了不同奥氏体化温度下含铌0.07wt%的H13钢和普通H13钢的热疲劳性能。结果表明,奥氏体化温度明显影响两种钢的热疲劳性能,两种钢在1080℃奥氏体化后均具有最好的热疲劳性能。含0.07%Nb的H13钢可以提高其奥氏体化温度至1120℃,在此温度奥氏体化后该钢的热疲劳性能优于H13钢在1030℃和1080℃淬火条件下的。

奥氏体化温度对铸态高强不锈钢低温性能的影响

研究了00Cr13Ni6Co9Mo5高强度钢力学性能随奥氏体化温度的变化。结果表明,μ相l、aves相和χ相等过剩金属间化合物的存在导致低温奥氏体化材料的低温(-196℃)冲击性能极低。随着奥氏体化温度上升,过剩金属间化合物逐渐溶解,低温冲击性能快速上升。奥氏体化温度提高到1 130℃,不再有过剩金属间化合物,低温冲击性能提高80%以上。

奥氏体化温度对高强度弹簧钢60Si2CrVA组织和性能的影响

研究了奥氏体化温度对60Si2CrVA弹簧钢显微组织及机械性能的影响。发现钢中球状碳化物在奥氏体化温度超过950℃时开始大量溶解,并因此带来奥氏体晶粒直径,马氏体形态及机械性能的显著变化。研究表明,60Si2CrVA钢的最佳奥氏体化温度为900℃。

奥氏体化温度对51CrVNb弹簧钢组织与力学性能的影响

为了研究奥氏体化温度与Nb含量对51CrV弹簧钢组织与力学性能的影响,本文以3种不同Nb含量的51CrV弹簧钢为研究对象,并对其进行了800、830、860和900℃奥氏体化1 h后淬火及450℃回火热处理。采用扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、能谱仪(EDS)以及万能拉伸试验机等研究了实验钢经不同热处理后的组织、析出相及力学性能。结果表明:3种不同Nb含量的实验钢在800℃奥氏体化,渗碳体没有完全溶入奥氏体。随着奥氏体化温度升高到900℃,不含Nb的实验钢淬火马氏体板条更粗大。淬火实验钢在450℃回火后的组织是回火屈氏体,添加Nb实验钢回火后铁素体基体仍呈板条状,合金碳化物更细小。3种实验钢经不同温度淬火及450℃回火后的屈服强度均大于1300 MPa,但是不含Nb实验钢伸长率小于10%,而添加0.02 mass%Nb实验钢伸长率大于11%。其中含Nb为0.02 mass%的实验钢在860℃淬火及450℃回火后综合力学性能最佳:屈服强度1394 MPa,抗拉强度1452 MPa,伸长率11.38%。

奥氏体化温度与保温时间对Q345E微观组织及硬度的影响

通过分析不同奥氏体化温度、不同保温时间时Q345E钢的显微组织及硬度变化,研究了不同奥氏体化温度与保温时间对Q345E钢材组织及硬度的影响。结果表明,奥氏体化温度对Q345E钢的显微组织与硬度产生明显影响。当温度低于1050℃时,随温度升高,硬度值逐渐增大。在1050~1150℃,奥氏体晶粒长大,而合金元素和碳原子偏聚倾向减小,第二相粒子溶解,这个温度范围内硬度降低。奥氏体化温度继续升高,伴随着碳化物的逐渐溶解,材料硬度又有所增大。此外,随保温时间延长,Q345E钢淬火后材料硬度降低。

奥氏体化温度对30Cr3SiMnNiWMo钢组织性能的影响

试验研究了860～980℃奥氏体化处理对30Cr3SiMnNiWMo钢(%:0.28C、0.74Mn、1.04Si、2.70Cr、1.15Ni、0.45Mo、1.04W、0.07V、0.05Al)组织以及260℃回火后钢的力学性能的影响。结果表明,30Cr3SiMnNiWMo钢860～920℃淬火组织中存在大量M_6C碳化物,对回火钢的韧性不利;950℃淬火后,钢中M_6C碳化物基本溶解,原奥氏体晶粒开始长大,回火后钢的强度降低;30Cr3SiMnNiWMo钢经920℃1h油淬+260℃2h回火可以获得具有少量残余奥氏体和未溶碳化物的板条马氏体组织,并具有优良的强韧性(R_m=1680 MPa,R_p0.2=1330 MPa,A=13%,Z=58.5%,A_(KU)=85 J)。

奥氏体化温度对ADI力学性能的影响

研究了奥氏体化温度对ADI力学性能的影响。结果表明:在850～930℃,随奥氏体化温度的升高,抗拉强度和冲击韧度逐渐增大,超过900℃后,有降低的趋势;硬度随奥氏体化温度的升高逐渐增大,超过900℃后,略微下降;伸长率随奥氏体化温度的升高逐渐增大,超过870℃后,又出现逐渐降低的趋势。

奥氏体化温度对3Cr3Mo2NiVNb钢组织和力学性能的影响

利用SEM、TEM和高温共聚焦显微镜技术,研究了3Cr3Mo2NiVNb二次硬化钢不同奥氏体化温度下淬火的显微组织和力学性能。结果表明,在900~1000℃奥氏体化时,淬火组织中存在未溶碳化物,导致硬度偏低。在1000~1050℃,大部分碳化物溶解,晶粒长大,韧性缓慢下降,这说明MC型碳化物仍能有效抑制奥氏体晶粒的长大。在1050~1100℃,奥氏体晶粒迅速长大,韧性急剧减小,说明MC型碳化物已不能有效抑制晶粒的长大。随淬火温度升高,钢的淬火硬度增大,但淬火态与回火态硬度差值减小。

奥氏体化温度对P20B钢淬透性的影响行为

采用DIL805A型相变仪,测定含硼P20B钢在850-1 000℃的奥氏体化条件下的过冷奥氏体在640-720℃等温时的C曲线;结合850-1 000℃奥氏体化条件下晶粒度的测定和第二相分析,研究硼对P20B钢淬透性的影响行为.结果表明：在850-920℃的温度范围内,随着奥氏体化温度的升高,晶粒略有长大,固溶硼含量显著增加,使高温C曲线明显右移,即淬透性明显提高;而在920-1 000℃的温度范围内,随着奥氏体化温度的升高,晶粒显著长大,固溶硼含量不再明显增加,此时淬透性不再明显提高.

50Mn2V钢再加热奥氏体化温度对晶粒粗化钒化物溶解及硬度的影响

含钒钢再加热温度不同,可得出极不相同的显微结构和微合金溶解度,从而影响到钢的最终力学性能。对含0.16%钒的50Mn2V钢再加热奥氏体化温度对晶粒粗化、钒化物溶解及硬度的影响进行了探讨。得出该钢种的奥氏体粗化温度为950℃,随着加热温度的提高,晶粒粗化行为的特征分为三个区域,并且硬度随之降低。

奥氏体化温度对TAM钢力学性能及微观组织影响

通过奥氏体化预处理、两相区临界退火以及贝氏体等温处理这3个过程制备了含退火马氏体组织的TRIP钢(TAM钢),利用拉伸试验机、扫描电镜、透射电镜以及X射线衍射对其力学性能和微观组织进行了表征,在此基础上研究了奥氏体化预处理温度对力学性能及微观组织的影响规律。结果表明,含退火马氏体组织的TRIP钢,具有良好的断后伸长率和强塑积,尤其是在奥氏体化预处理温度为950℃时,其断后伸长率高达40%以上,强塑积高达27 GPa·%;其微观组织由铁素体、贝氏体、残留奥氏体以及退火马氏体构成,退火马氏体精细结构呈现板条状,板条间存在残留奥氏体;奥氏体化预处理温度对残留奥氏体体积分数没有显著影响,但对最终组织中的退火马氏体体积分数以及晶粒大小有显著影响。

奥氏体化温度对低碳低裂纹敏感性海工钢组织与性能的影响

研究了不同奥氏体化温度对690 MPa低碳低裂纹敏感性海工钢的奥氏体晶粒度、变体选择和韧脆转变温度的影响。结果表明:当奥氏体化温度大于930℃时,韧脆转变温度与奥氏体晶粒尺寸呈Cottrell-Petch关系,具体为:TB=-0.46-521.56d^-1/2,原始奥氏体晶粒可代表有效晶粒;当奥氏体化温度为880℃时,原奥氏体内部的变体选择对大角度晶界密度有明显贡献,Block界面和Packet界面所影响的晶体结构单元(有效晶粒)与韧脆转变温度呈现对应关系。临界奥氏体化温度(880℃)明显地影响了相变组织的变体选择,提高了Block和Packet晶界密度,使得韧脆转变温度明显降低。

奥氏体化温度对高铬复合轧辊磨损性能的影响

为进一步拓展能源节约空间,仅启动一个电炉用于融化铁水,通过外加高碳铬铁颗粒,采用离心复合铸造工艺,制备了高铬铸铁/球墨铸铁复合轧辊。用MMS-1G高速销盘摩擦磨损试验机研究了复合轧辊奥氏体化温度（900~1 000℃）对其磨损性能的影响,并用扫描电子显微镜分析了磨损机理。结果表明：试样的磨损量随奥氏体化温度的升高有所变化,950℃奥氏体化时磨损量最小;900℃和1 000℃奥氏体化时,磨损表面存在塑性变形;950℃奥氏体化时,磨损表面存在少量＂粘着＂。