铈对锰钒钢过冷奥氏体转变的影响

研究了稀土元素铈对锰钒钢中先共析铁素体转变和贝氏体转变的影响。测定了先共析铁素体形核率和恒温转变动力学曲线。同时,观察了组织转变特征。结果表明,铈明显地推迟先共析铁素体转变,降低形核率。此外铈也推迟贝氏体转变。

Si对高耐磨模具钢9Cr6W3Mo2V2过冷奥氏体转变动力学的影响

测定了9Cr6W3Mo2V2钢的TTT和CCT曲线,研究了Si对该钢过冷奥氏体转变动力学的影响.试验表明,Si有促进珠光体转变的趋势,而对贝氏体转变,则在等温和连续冷却条件下,其影响不同.从动力学和热力学两个方面对这些现象进行了解释.

残留奥氏体转变行为对冷轧TRIP钢力学性能的影响

通过基于同步辐射技术的高能X射线衍射实验,对具有相同组织特征的低合金冷轧TRIP钢进行了室温和低温(-40℃)下的原位拉伸,观察拉伸变形过程中其残留奥氏体相的转变行为。结果表明:低温情况下TRIP钢组织中的残留奥氏体相稳定性降低,在弹性变形阶段以及塑性变形的前期便有大量残留奥氏体相发生马氏体转变,试样表现出较高的加工硬化能力。随着组织中残留奥氏体相的大量提前消耗,当变形进入高应变阶段时,TRIP钢组织因缺乏足够的马氏体转变,加工硬化能力快速下降,造成颈缩的提早出现,伸长率的降低。室温变形TRIP钢组织中残留奥氏体相的转变在整个变形过程中呈较平稳的趋势,TRIP效应能够持续发挥作用,特别是在变形的中后期仍能使组织保持较高的加工硬化能力,从而获得了较好的综合力学性能。

GQ112A钢的过冷奥氏体转变

利用Formast—F全自动膨胀仪测定GQ112A(自研非标准新材料)钢的过冷奥氏体等温转变曲线(TTT图)。结果表明:图中存在铁素体、贝氏体和马氏体转变,铁素体、贝氏体转变均呈现“C”形。铁素体转变的“鼻点”温度为605℃,孕育期为5000s;贝氏体转变的“鼻点”温度为350℃,孕育期为100s。

Cr5钢过冷奥氏体转变研究

通过膨胀法测试了Cr5钢过冷奥氏体连续及等温转变曲线,根据测得的CCT和TTT曲线对显微组织与硬度进行了研究,为Cr5钢的热处理与应用提供依据。

一种贝氏体高强钢焊接HAZ奥氏体转变动力学控制的研究

对一种SiMn3型贝氏体高强钢的焊接HAZ奥氏体转变动力学控制进行了研究．结果表明，焊接条件的变化只会改变HAZ某点的热循环温度和影响HAZ宽度．控制好t8／5是控制HAZ奥氏体转变的关键，t8／5为6．3s可使HAZ过热区不产生脆化且保持与基材相当的强韧性．

轴承钢贝氏体淬火时的奥氏体转变动力学与内应力

轴承套圈和滚动体的显微组织,残余奥氏体数量和内应力状况对轴承的服役寿命有着极重要的影响。研究指出,对于×16和×15钢,运用下贝氏体淬火具有良好的效果,这可以使钢得到极少量的残余奥氏体。

耐候钢形变奥氏体的连续冷却转变行为

采用热膨胀法结合硬度测试得到耐候钢未变形和变形奥氏体的连续冷却转变曲线;用光学显微镜和透射电镜分析了冷却速率、变形条件对显微组织的影响。结果表明:变形奥氏体与未变形的相比,铁素体+珠光体相变区向左上方移动,获得铁素体+珠光体的临界冷速增大;变形奥氏体的位错缠结抑制了贝氏体长大,细化了相变后的显微组织;在冷速大于15℃/s时,获得板条状贝氏体,第二相是渗碳体;在冷速5～10℃/s的范围内获得粒状贝氏体,第二相为基体上分布的马氏体/奥氏体岛。

钢的过冷奥氏体等温转变图(TTT)的计算机绘制

TTT图是制定钢的热处理工艺的重要依据。本软件对所测相变数据进行分段抛物处理，实现了曲线的拟合，用BASIC语言设计出具有在半对数坐标系下绘制TTT图的软件，该软件再与AUTOCAD联接，在CAD绘图软件支持下，可自动绘出精确、实用、美观的TTT图。

钢的过冷奥氏体连续转变图(CCT)的计算机绘制

CCT图是制定钢的热处理工艺的重要依据。本软件对所测数据进行分段抛物处理，实现了曲线的拟合，用BASIC语言设计出具有在半对数坐标系下绘制CCT图的软件，该软件再与AUTOCAD联接，在CAD软件支持下，自动绘出精确、实用、美观的CCT图。

新型低C-Mn双相钢变形及非变形过冷奥氏体连续转变

采用Gleeble热模拟技术结合金相法研究了一种C-Mn-Si-Cr-V热轧双相钢静态及动态连续冷却条件下的相变过程和组织。实验结果表明奥氏体未再结晶区变形不仅促进奥氏体向铁素体转变,而且使仅添加微量Si、Cr合金的低碳锰钢结合轧后连续冷却工艺就可以在10℃/s^60℃/s的宽冷却速度范围内抑制贝氏体与珠光体的形成而获得细小均匀的铁素体(F)+马氏体(M)双相组织,且铁素体及马氏体含量都保持稳定。

Q245耐酸钢连续冷却转变分析

通过Gleeble-2000热模拟实验机测定了Q245耐酸钢在不同冷却速度下的过冷奥氏体连续冷却转变曲线,采用JMatPro软件模拟了连续冷却转变曲线,研究了冷却速度与组织和硬度之间的关系。结果表明:Q245耐酸钢加热时珠光体向奥氏体转变的开始温度Ac1为728.5℃。

奥氏体等温转变铸铁研究的新进展

综述了奥氏体等温转变铸铁的最新研究成果。阐述了球墨铸铁奥氏体等温转变的最新理论及高碳奥氏体的稳定性 ,论述了化学成分及形变对奥氏体等温转变过程的影响 ,概述了奥氏体等温转变灰铸铁、蠕墨铸铁及可锻铸铁的热处理工艺特点。

GCr15轴承钢在不同加热速率下的奥氏体转变研究

加热速率对GCr15轴承钢铸坯表面组织有较大影响。利用DIL805A热膨胀仪进行热模拟试验,通过分析GCr15轴承钢在连续加热过程中的热膨胀曲线,研究了不同加热速率下的奥氏体转变过程,分析了加热温度对奥氏体转变温度和奥氏体转变量的影响,分析了不同加热速率下奥氏体转变规律和大断面铸坯表面组织。结果表明:GCr15轴承钢中珠光体转变为奥氏体,温度范围约为760~810℃;(Fe,Cr)_(3)C_(Ⅱ)向奥氏体中的溶解,温度范围约为810~1100℃;奥氏体的成分均匀化温度大于1100℃。若GCr15大断面铸坯表面过热度大,相变后晶粒粗大,相对于内部组织其表面的耐磨性和抗疲劳性下降,且铸坯表面奥氏体浓度均匀性差,后续液析碳化物溶解过程受阻碍,碳化物溶解浓度不均匀,表面的组织性能受到影响。根据J-M-A方程,计算了模型参数,GCr15轴承钢激活能Q约为7.156×10^(5) J/mol,n=0.52,k_(0)=75。

等温温度对82B高碳钢过冷奥氏体转变的影响

为研究等温温度和冷却速度对82B盘条钢组织演变规律的影响,采用DIL805A热膨胀仪测定了其静态CCT曲线和等温转变热膨胀曲线,利用扫描电镜分析了工艺参数对过冷奥氏体转变的影响,并讨论了相变孕育时间和持续时间的变化原因。结果表明:随着等温温度的降低,相变孕育时间和持续时间都呈现逐渐缩短的趋势,组织中非片层状形貌含量逐渐增多,在610℃等温及以10℃/s冷却的试验钢相变孕育时间和持续时间分别为6. 61s和16. 50s;而随着冷却速度的增加,相变持续时间呈现先增大后减小的趋势; 610℃等温得到的微观组织主要由片层状珠光体组成,且随着冷速的增加,珠光体片层间距逐渐减小; 550℃等温组织中出现了大量的非片层状组织形貌,珠光体的分布变得杂乱无章。

合金钢22Si_2MnCrNi_2Mo奥氏体等温转变曲线的金相—硬度法测定

前言奥氏体等温转变曲线是用以研究钢的性能及制定钢的热处理工艺必不可少的依据。使钢材达到某种性能,需要根据奥氏体等温转变曲线来确定热处理工艺的温度、时间与冷却速度,而测定钢的奥氏体等温转变曲线具有十分重要的意义。

4Cr5MoSiV1Ti钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线

采用Gleeble-1500D热模拟试验机测定了4Cr5MoSiV1Ti新型热作模具钢在不同冷却速率下过冷奥氏体连续冷却时的膨胀曲线,获得4Cr5MoSiV1Ti钢的临界相变点,绘制其过冷奥氏体连续冷却转变曲线。结果表明:4Cr5MoSiV1Ti钢的加热时先共析铁素体全部溶入奥氏体的终了温度、加热时珠光体向奥氏体转变的开始温度、马氏体转变开始温度、马氏体转变终了温度分别为960,885,370,184℃;当冷却速率低于1℃·s-1时,过冷奥氏体发生铁素体、贝氏体和马氏体相变;当冷却速率在1~10℃·s-1时,发生贝氏体和马氏体相变;当冷却速率大于10℃·s-1时,只发生马氏体相变;随着冷却速率的增加,4Cr5MoSiV1Ti钢硬度升高。

奥氏体等温转变曲线在左右钳口热处理中的应用

借助奥氏体等温转变曲线 ,创立了定时定位的热处理工艺方法 ,用于左右钳口的生产 ,一次达到设计要求 ,简便可靠 ,省时节能。

奥氏体开始转变温度的经验模型和BP神经网络法计算对比研究

采用3种经验模型与BP神经网络分别计算了139种钢的奥氏体开始转变温度。将计算结果与实验值比较,计算经验模型与神经网络法在固定误差范围内的分布比例,并对比上述方法计算结果的平均误差。结果表明,发现Andrews模型对Ac1温度的计算结果与实验结果误差更小;Grange模型仅对中碳钢的计算结果更为准确;BP神经网络的计算结果要优于经验模型,其适用范围更广且在控制误差方面表现尤为突出。