典型添加剂对3号喷气燃料热氧化安定性的影响原因分析及对策

热氧化安定性是喷气燃料的一项重要性能指标。抗静电剂和抗磨剂是工业喷气燃料调和过程中必须要加入的两种添加剂,而在市场中常用的添加剂分别是抗静电剂Stadis和抗磨剂T-1602。通过研究抗静电剂Stadis和抗磨剂T-1602对喷气燃料热氧化安定性的影响因素,包括空气、光照、存储温度等条件,对喷气燃料在实际生产过程中的调和、存储和使用安全都有非常重要的意义。研究结果表明:抗静电剂Stadis对喷气燃料热氧化安定性基本没有影响。抗磨剂T-1602影响喷气燃料热氧化安定性的因素有含氧的环境、光照、储存温度、添加剂浓度和储存材质等。随着储存温度的升高,含抗磨剂喷气燃料母液的热氧化安定性变差。随着抗磨剂添加浓度逐渐提高,含抗磨剂母液的喷气燃料热氧化安定性逐渐下降。通过采取对喷气燃料配置过程中增加氮封隔绝空气、避免光照、罐存储温度按照不大于40℃等措施,可最大程度降低喷气燃料热氧化安定性超标的质量风险,为喷气燃料的安全使用提供合理保障。

2/1樟单基发射药的真空与非真空环境安定性试验可替代性研究

基于深空探测用单基发射药在外太空中要经受长时间真空、温度交变等复杂的太空环境,而现有标准的安定性评估方法对其不适用的情况,设计了2/1樟单基发射药在75℃高温真空和非真空条件下的对比试验,测试双环境应力下药剂的安定剂含量、热分解性能及药剂成分等安定性敏感参量。结果表明:在试验周期10d内,药剂在75℃真空和非真空的试验环境下,其二苯胺含量、分解温度和氮含量等参数无显著性差异。本研究可为单基发射药在复杂多变环境下的安定性评估提供参考。

钢渣对混凝土安定性的影响及评价

以钢渣生产的钢渣粉、钢渣砂和钢渣石为研究对象,依据YB/T 4228-2010《混凝土多孔砖和路面砖用钢渣》测试钢渣砂、钢渣石,以及钢渣粉、钢渣砂和钢渣石复合对混凝土安定性的影响,研究钢渣用于混凝土的压蒸膨胀率及其试件状态,结果表明,当混凝土配合比中钢渣粉替代矿粉率、钢渣砂替代中砂率、钢渣石替代碎石率之和为75%~95%,且钢渣砂替代中砂率高于钢渣石替代碎石率时,钢渣替代矿粉、中砂和碎石的混凝土压蒸安定性良好。单条试件安定性评价标准为:当出现断裂时,试件不合格;当大损伤数≥2处时,试件不合格;3条试件安定性评价标准为:当压蒸平均膨胀率实测值>0.15%,混凝土安定性不合格;当压蒸平均膨胀率实测值≤0.15%且有单条试件不合格时,混凝土安定性不合格。

清净分散剂对高密度燃料热氧化安定性的影响

高密度燃料的热氧化安定性对其换热安全性乃至高超音速飞行器的飞行安全至关重要。在燃料中加入清净分散剂可减少热氧化沉积前驱体及沉积物的生成,有助于提高燃料的热氧化安定性。采用快速小型热氧化安定仪研究了不同清净分散剂结构对高密度燃料JP-10热氧化安定性的影响规律,结果表明:在140℃,700 kPa氧气压力下氧化5 h后,当高分子量聚异丁烯基丁二酰亚胺T161(分子量>1000)在JP-10(5 mL)中添加量为100 mg/L时,氧化沉积物的质量减少了56%(94.5 mg),且适当增加分散剂中非极性基团的链长和极性基团的体积,有利于提高JP-10的热氧化安定性;此外,当清净分散剂中极性基团位于分子中部时,对沉积物的抑制效果则更加显著。

碳化处理含钢渣建筑材料的体积安定性研究进展

钢渣是炼钢排出的固体废渣,我国钢渣产量巨大,但综合利用率低,占用土地且污染环境,迫切需实现钢渣的资源化利用。近年来已开始将钢渣作为胶凝材料或骨料应用在建筑材料中,已有研究和工程实践表明,钢渣中f⁃CaO和f⁃MgO在服役期间遇水会造成体积膨胀,引发建筑材料的体积安定性不良问题,故解决钢渣的体积安定性问题是实现钢渣资源化利用的关键。研究发现钢渣具有较高的碳化反应活性,碳化反应可消耗钢渣中的f⁃CaO和f⁃MgO,通过碳化处理可改善含钢渣建筑材料的体积安定性不良问题,为钢渣的推广应用提供新途径。基于已有研究,综述了碳化处理含钢渣建筑材料的体积安定性研究进展,介绍了钢渣的组成和分类,探讨了钢渣的膨胀机理,综述了碳化温度、水固比、湿度、粒径和级配、CO_(2)浓度和压力、碳化时间、外加剂等碳化因素对含钢渣建筑材料体积安定性的影响,针对研究现状和存在的问题提出了碳化钢渣建筑材料进行工程应用的研究方向。

微生物矿化技术提升钢渣水泥基材料的抗压强度与安定性

基于微生物矿化技术来提升钢渣胶凝材料的抗压强度和安定性。通过研究微生物掺入后对于钢渣胶凝材料抗压强度和线性膨胀率的影响,并利用全自动压汞仪(MIP)、场发射扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)分析了砂浆试件的孔隙率、微观形貌和物相组成,对微生物改性钢渣胶凝材料的机理进行了探讨。研究结果表明,微生物芽孢的最佳添加量为水泥和钢渣总质量的2.0%;微生物可以促使钢渣胶凝材料中Ca(OH)_(2),游离CaO和游离MgO生成碳酸盐沉淀,降低基体中的孔隙率,提高其抗压强度;加入微生物后钢渣胶凝材料的抗压强度高达40.8 MPa,但线性膨胀率仅为0.45‰。在钢渣胶凝材料理化环境下,微生物芽孢可萌发生长成细胞营养体,在碳酸酐酶的作用下,可以有效降低钢渣胶凝材料中的游离CaO和游离MgO的含量,从而提高其安定性。

含有安定性不良钢渣骨料的混凝土病害诊治研究

某掺入钢渣的现浇混凝土高层住宅项目混凝土表面出现密集鼓起脱落,通过对从现场鼓起部位获得的块状样品和粉末状样品进行电子显微分析、能量色散谱分析和X射线荧光分析,确定混凝土鼓起的原因为混凝土中掺入了安定性不良的钢渣,并获得了安定性不良钢渣的典型微观形貌和元素构成。通过对236个鼓起构件进行分析统计,确定该批混凝土的碳化深度、破坏深度、破坏面直径等指标,为后续研究提供数据支撑。最后,本文建议采用先剔除钢渣和拉毛面层,再挂钢丝网和喷射高强聚合物改性水泥砂浆的处理措施来提高构件耐久性。修复完成后由房屋使用方负责日常巡检,前5年要求每年定期全面巡检1次,5年后每3年定期全面巡检1次。若发现已修补构件出现鼓起现象,应及时请有资质的单位进行检测和处理。

化学改性钢渣粉的安定性及其浆体的性能研究

为了提高钢渣粉的安定性和力学性能,对原钢渣进行了改性试验。通过X射线衍射、傅里叶变换红外光谱、水化量热等表征方法,研究了改性前后钢渣粉矿物组成的变化及改性后钢渣粉复合水泥的水化活性、强度发展和安定性。结果表明,部分CaCO_(3)、Ca(OH)_(2)和钙铁矿与H_(2)SO_(4)反应生成CaSO_(4)。碱活化钢渣的水化放热和钙硅比较低,Ca(OH)_(2)结晶减少,影响了强度的发展。水蒸气加速了f-CaO的水化反应,显著提高复合浆体的后期强度。改性后的钢渣粉促进了原钢渣浆体和活性矿物的水化反应。钢渣浆体经过弱酸、弱碱、强酸、强碱、矿粉和水蒸气改性后,其48 h水化热较原始钢渣浆体分别提升2.50%、-72.62%、81.67%、42.99%和110.63%,醇胺能促进钙矾石(AFt)和单硫型水化硫铝酸钙(AFm)形成,促使结构致密化,但助磨剂改性对浆体的稳定性影响有限。

降低汽油氧化安定性测定仪诱导期故障率的方法探讨

诱导期是在加速氧化条件下评定汽油安定性的指标之一,表示车用汽油在贮存时氧化并生成胶质的倾向。汽油的诱导期越长,生成胶质的倾向越小,抗氧化安定性越好。故诱导期可反映油品的贮存安定性。汽油氧化安定性测定仪使用周期达20年以上,由于元器件老化,在使用过程中受高温、高压的影响,故障频繁,故障率高。在使用过程中也会直接影响准确度,安定性不好的汽油,在储存和输送过程中容易发生氧化反应,生成胶质,使汽油的颜色变深,甚至会产生沉淀。因此测定结果的准确性直接影响产品的效益。因此,本文通过试验找出影响准确度的根本原因,并采取措施消除故障点,延长备件寿命,以此提高分析结果的准确性。

抗磨剂T309对加氢精制油品氧化安定性能的影响及原因分析

研究采用高压差示扫描量热法(PDSC)考察了油品研究和生产中常用的抗磨剂硫代磷酸三苯酯(T309)对加氢精制矿物油氧化安定性能的负面影响,结果表明:当T309的质量分数<0.2%时,其对加氢精制矿物油氧化安定性能的负面影响不会显现出来;当T309的质量分数>0.2%时,其对加氢精制矿物油氧化安定性能有明显的负面影响;抗氧剂2,6-二叔丁基对甲酚(T501)可以改善含T309油品的氧化安定性能。

润滑脂胶体安定性影响因素的探讨

润滑脂的胶体安定性是指其在一定温度和压力下保持胶体结构稳定、防止润滑油从润滑脂中析出的性能,是润滑脂的重要性能之一。受热条件下润滑脂胶体安定性优劣的判断指标为分油率,其为产品标准中的重要指标[1]。普遍认为,润滑脂的作用机理是由析出基础油形成的油膜使两接触表面分离,实现减摩抗磨作用。

加氢法改善航煤热氧化安定性及影响因素研究

采用加氢法可以改善航煤的动态热氧化安定性破点温度。以典型航煤为原料,通过中试评价进行工艺条件对航煤的动态热氧化安定性的影响研究。结果表明:当采用高活性加氢催化剂,体积空速5.0 h^(-1)时,反应压力4 MPa、反应温度260℃,或反应压力2 MPa、反应温度280℃,破点温度可以达到340℃以上。考察了航煤烃类组成、杂质质量分数对动态热氧化安定性的影响,其中双环芳烃和碱性氮(1,2,3,4-四氢喹啉)影响较大。考察了精制航煤外部储存条件对动态热氧化安定性的影响,储存过程中实际胶质的衰变也会引起动态热氧化安定性变差。

NC/Bu-NENA基推进剂性能研究(Ⅲ): 安定性、力学性能及机械感度

为了研究丁基-硝氧乙基硝胺(Bu-NENA)对NC基推进剂安定性、力学性能及机械感度的影响,通过吸收-压延的方法制备了推进剂样品,测试了Bu-NENA的酸碱度、PH值以及阿贝尔安定性,获得了推进剂的拉伸强度、延伸率、抗冲击强度、玻璃化温度、动态力学性能、撞击感度及摩擦感度,分析探讨了表征Bu-NENA安定性的方法,NC/Bu-NENA基推进剂的热安定性、力学性能和机械感度的变化及机理。结果表明:采用酸碱度和纯度表征Bu-NENA的安定性比阿贝尔试验更贴合实际,Bu-NENA替代NG后推进剂的热安定性更好,甲基紫变色时间达到95 min(120℃);替代后推进剂的拉伸强度下降,延伸率和抗冲击强度大幅度提高,其中-40℃低温延伸率提高74.73%;玻璃化温度前移11.2℃,可能对推进剂制备工艺产生正面的影响并提高推进剂制备过程中的安全性;机械感度明显下降,其原因可能是Bu-NENA的自身感度低和对NC的塑化效果更强。

不同介质对微生物矿化钢渣安定性影响效果研究

为快速、高效解决钢渣安定性不良的问题,研究不同介质环境对微生物矿化钢渣安定性和抗压强度的影响,并分析其影响机制。结果表明:不同介质对微生物矿化钢渣中的f-CaO处置效果不同,以菌液+尿素+乙酸为介质时,对钢渣的安定性处置效果最好,f-CaO含量为2.82%;不同介质对钢渣的固结效果不同,以菌液+尿素+CaCl_(2)为介质时,固结钢渣的抗压强度最高,为2.9 MPa;不同介质对钢渣中CaCO_(3)的生成量和内部微观结构的影响不同,以菌液+尿素+CaCl_(2)为介质时,试样中CaCO_(3)脱水质量损失率为5.802%,CaCO_(3)的生成量最高,微观结构最密实。

碳酸化预处理对钢渣-水泥复合胶凝材料体积安定性及水化活性的影响

钢渣水化活性差,体积安定性不良限制了其作为辅助性胶凝材料的应用,但钢渣具有很好的碳酸化活性。本文在对钢渣进行预处理的过程中通过调整CO_(2)浓度及碳酸化时间,调控钢渣的碳酸化程度,分析了碳酸化对钢渣微观结构及固碳效果的影响,同时评价了碳酸化钢渣作为辅助性胶凝材料的可行性。结果表明:含30%(质量分数)钢渣的水泥砂浆试块3、28 d抗压强度较未掺钢渣水泥砂浆分别降低了43.2%和30.0%,净浆试块经压蒸试验后由于膨胀过大而溃散;CO_(2)浓度对钢渣的固碳量有显著的影响,高浓度(体积分数为99.9%)CO_(2)进行碳化养护3 min时钢渣固碳量就达到了3.67%。钢渣的体积安定性与碳酸化程度呈正相关,而过度碳酸化处理会降低其水化活性,掺加30%(质量分数)碳酸化预处理3、10 min钢渣的砂浆3 d抗压强度较掺加30%原始钢渣的砂浆分别提高了28.3%和15.8%。

提高石蜡产品光安定性技术研究

石蜡主要由正构烷烃组成,还有少量的异构烷烃、环烷烃和芳香烃以及微量S、N、O的化合物。这些化合物以及芳烃、烯烃类物质中不稳定的组分,在紫外线和热的作用下,容易被氧化,导致石蜡的颜色变深,光安定性变差。为探究导致石蜡产品光安定性变差的原因,并提高石蜡产品的光安定性,分析了某石化公司62#石蜡的组成与性质,并运用控制变量的方法探究了提高石蜡产品光安定性的技术,以及光稳定剂和紫外光吸收剂类型、单剂用量、复配剂组成与添加量对石蜡产品光安定性及其他性能的影响。结果表明,当复配剂中紫外光吸收剂添加量为300μg/g、受阻胺类光稳定剂添加量为300μg/g,抗氧剂添加量为300μg/g时,石蜡产品的赛波特色号为24,其光稳定性最好。

喷气燃料储存安定性的研究

对喷气燃料的储存安定性进行了探讨,对喷气燃料的氧化机理进行了详细的研究,对常用抗氧剂进行了对比,对喷气燃料的颜色安定性及蒸发损失进行了阐述,并对未来进行了展望。

润滑脂的安定性

润滑脂的安定性包括胶体安定性、氧化安定性和机械安定性3个方面。介绍了这些安定性的定义、影响因素及其测定方法,讨论了安定性与润滑脂的使用关系。

掺MgO膨胀剂混凝土的安定性评价方法

本工作采用不同标准安定性评价试验方法,系统开展了不同活性MgO膨胀剂(MEA)的安定性试验。结果表明:随着MEA掺量增加,混凝土膨胀率增大;随着MEA活性降低,其极限掺量逐渐变小;不同检测方法的MEA极限掺量存在较大差异。水泥净浆试饼法和雷氏夹法不适用于评价MEA在实际混凝土结构中的体积安定性。MEA安定性试验评价方法的极限掺量从大到小为混凝土压蒸法、高温养护法、砂浆压蒸法。采用混凝土压蒸法时,MEA-80s、MEA-120s、MEA-160s、MEA-210s的极限掺量分别为14%、7%、8%、7%。高温养护法不能使MEA完全水化,混凝土评价方法使用的混凝土与工程用混凝土实际状态更为接近。建议采用混凝土压蒸法作为MEA的极限掺量评价方法,但压蒸试验条件仍需进一步探索完善。

高转速下膛内装药发射安定性仿真分析

高速旋转弹丸发射过程中存在较大的轴向加速度和角加速度,导致装药与其他零部件之间产生相对运动,影响装药发射过程中的安定性。文章采用LS-DYNA软件通过改变底隙、静/动摩擦因数以及膛压大小对膛内装药发射安定性的影响因素进行仿真分析。结果表明,装药底面应力峰值随着底隙的增大而呈先增大后趋于稳定的趋势;侧面应力峰值总体随着摩擦因数的增大而增大;在仅改变膛压时,装药底面及侧面微元应力随膛压的增大而增大;弹体与装药的转速也随膛压的增大而增大,弹体与装药之间的相对转速则随膛压的增大而减小。