压力容器计算软件SW6与PV Elite开孔补强计算差异比较

通过运行SW6、PV Elite两软件分别计算一压力容器的接管开孔补强来比较两软件计算开孔补强的不同。在相同工况载荷下,通过实例比较,两软件在计算过程中,主要区别为SW6中开孔补强计算是依据于GB/T 150.3.6中计算公式,PV Elite的开孔补强计算则是依据于ASME Ⅷ-1中UG-37中计算公式。通过运行两软件,并结合工程实例,分析GB/T 150与ASMEⅧ-1中径向接管等面积补强计算的差异,为今后的压力容器设计提供参考。

开孔补强技术在石油化工压力容器设计中的应用研究

本研究旨在探讨开孔补强技术在石油化工压力容器设计中的应用。通过分析石油化工压力容器设计面临的挑战,包括设计规范要求、石油化工行业特点与需求以及存在的问题和改进空间,在介绍开孔补强技术的原理和分类的基础上,深入分析其在压力容器设计中的具体应用,包括按规范进行静态强度校核、优化疲劳强度计算方法以及采用数值模拟和有限元分析等技术。为了验证开孔补强技术的有效性,引入实际案例和计算方法的仿真分析结果,并证明其可行性。通过本研究的总结和归纳,将为进一步提升开孔补强技术在石油化工压力容器设计中的应用提供重要参考。

浅谈开孔补强设计在常规压力容器中的应用

分析说明了常规压力容器上开孔补强的设计规定和设计过程,论述了几种常用的开孔补强的结构型式,并阐述了不同补强结构的适用范围和补强效果,最后举例说明了如何针对实际工程案例进行开孔补强设计。

低压高耸塔器水压试验开孔补强问题的探讨

化工装置中的压力容器设计中,接管开孔补强校核是必不可少的环节,GB/T150中有明确的公式校核方法,然而标准规范中没有明确论述塔器在进行卧置水压试验时,是否进行开孔补强计算以及怎样进行开孔补强校核,常规设计中也是忽略上述校核的。文章对此问题提供了一种算法,通过算例进行对比分析探讨这个问题,希望引起设计者的注意,帮助优化设计。

压力容器设计中开孔补强设计的应用分析

针对压力容器设计中开孔补强的问题,我国以保障压力容器安全品质为目的,制定了一系列的标准,要求负责设计的人员充分了解其中的科学理论知识,正确指导设计应用。开孔补强分为局部性和整体性两种情况,分别具有不同的使用条件,需要认真配合,把握平衡。当前普遍采用等面积补强法和压力面积补强法,在两者的灵活选择和使用中,突破各自的局限性,共同提升最终工作的质量。

GB 150—2011中圆筒开孔补强设计的分析法

GB 150—2011版设计篇第6.6节圆筒径向接管开孔补强设计的分析法是在该版国家标准中新加入的内容,它将开孔补强设计的适用范围扩大至开孔率达0.9,是根据我国自主研发的薄壳理论解得到的应力分析方法。文中简要阐述了其理论基础与设计准则,所采用设计准则的依据,并给出了与其他设计方法的比较。

容器开孔补强设计的分析与探讨

以等面积补强法为准则,对我国目前主要使用的开孔补强设计标准进行了分析研究,并提出一些建议。从另一角度分析了等面积补强时容器上椭圆形开孔长短径之比不大于2.0的要求;圆筒体切向接管时应使接管开孔直径大于等于圆筒体内径的四分之一,对圆筒体应取与壳体轴线平行的纵向最大直径为开孔直径,对球壳应取纵向和环向中的最大直径为开孔直径;圆筒体轴向斜接管的轴线与圆筒体表面法线的夹角应小于等于60°;对复合材料接管补强指出了其接管名义厚度、接管计算厚度和强度削弱系数的计算方法。

应变强化压力容器开孔补强有限元分析

基于有限元应力分析方法,分析了应变强化压力容器在强化压力下,不同补强结构的容器封头与接管连接处应力强度水平和塑性应变量。结果表明,补强圈补强与厚壁接管补强最大塑性应变量都符合标准要求,但考虑在容器封头与接管连接处的应力强度、塑性应变分布的差异,应变强化压力容器开孔补强使用厚壁接管补强结构更加合理。

圆柱壳开孔补强的接触应力分析

在压力容器开孔补强的薄壳理论分析中,通常假设在补强圈与容器壳体之间没有接触,接触应力对于结构应力分布的意义和影响尚不清楚。应用ANSYS软件对内压作用下补强圈与壳体间接触行为进行有限元分析。考察了接触变形和接触压力,探讨了补强圈与壳体间隙变化、刚度因子以及不同直径的接管对接触行为的影响。相对于开孔补强的薄壳理论,文中更好地预测了补强圈与容器壳体间的应力场分布,得到了一些有参考价值的结论。

压力容器开孔补强及处理办法

针对压力容器的开孔补强作了比较详细的论述 ,介绍了超过GB15 0开孔条件时的处理办法 ,并对其进行了比较。

拔制三通和管线开孔补强的数学模型分析及应用

介绍拔制三通和管线开孔的补强方法,分析拔制三通和管线开孔补强的数学模型,并应用该数学模型进行计算。分析认为:在已知现场需求的条件下(设计压力,三通主管外径,支管外径、钢级),通过拔制三通和管线开孔补强的数学模型可以快速求出三通的设计壁厚;在已知设计壁厚情况下,将已知参数代入拔制三通和管线开孔补强的数学模型,可以反推出三通的产品试验压力,简单快捷。

压力管道设备开孔补强计算方法探讨

介绍了压力管道设备的开孔补强计算方法,包括采用压力容器的开孔补强计算方法和采用压力管道设备标准规定的开孔补强计算方法两种。论述了这两种方法的特点和应用范围,详细介绍了它们之间的相同和不同点以及实际应用时应注意的地方。

应力分类方法和直接法对开孔补强计算结果的比较

使用已有的开孔-接管-补强结构的试验模型,分别采用应力分类方法以及直接方法对结构进行了有限元分析,分别根据应力分类方法、2倍弹性斜率准则以及5%最大主应变方法来确定结构的许用载荷,并将分析的结果与已有的试验研究结果进行分析比较。提出了对开孔-接管-补强结构比较符合工程实际的分析设计方法,为工程应用提供参考。

大型油罐罐壁开孔补强应力分析

简述了大型油罐罐壁开孔补强的基本设计原则,运用通用有限元程序ANSYS模拟计算大型油罐开孔补强处的应力状况,对比有补强圈和没有补强圈时的计算结果,得到了补强圈周围的应力分布规律。在证明了验算模型正确性的基础上,通过改变孔径的尺寸,进一步计算分析孔径大小与补强圈周边应力分布的关系。由于接管内伸长度会对应力的分布产生影响,在本文中也计算了不同接管内伸长度的模型,得出接管内伸长度与孔边最大应力值的关系,为合理设计开孔补强提供了参考。

有限元分析开孔补强结构

在压力容器开孔补强的理论分析中,通常假设在补强圈与容器壳体之间没有接触。利用ANSYS对某开孔压力容器进行参数化建模并完成了优化设计,由有限元结果与试验数据的比较表明有接触假设的有限元方法对于应力场分布能够产生更好的理论预测。

大型球罐接管开孔补强的探讨

分析计算了球壳接管区应力集中及补强相关应力集中衰减范围。发现对于大型球壳接管结构 ,连接区内补强相关应力集中衰减宽度在一定的开孔率及球壳半径厚度比范围内超出了GB1 5 0 1 998规定的有效补强宽度。此参数范围内 ,如进行补强设计 ,建议适当增大有效补强宽度。

压力容器大开孔补强设计的ASME法与有限元法的分析比较

对通用的ASME法与有限元法进行分析比较,阐述了这两种方法计算结果之间的关系,以及ASME法公式的由来的一些认识,并对开孔边缘弯曲应力的分类问题进行探讨。

基于有限元分析的开孔补强结构优化设计

利用ANSYS的APDL语言对某开孔压力容器进行参数化建模并完成了优化设计,将其与原设计方案通过应力评定进行比较。结果表明,这种方案可以用于工程设计,并对压力容器开孔补强的分析设计起到一定的指导作用。

开孔补强计算方法与补强结构形式的匹配

对我国现行的几种开孔补强计算方法进行了比较,并分析了常用的几种补强结构的优缺点。在此基础上笔者认为,各种补强计算方法有其相匹配的补强结构形式,同时提出了具体的匹配关系。

压力容器大开孔补强设计的压力面积法与ASME法的分析比较

针对压力容器两种大开孔的补强计算方法———压力面积法和ASME法 ,分析了两种方法的异同 ,考证了ASME法计算公式的理论依据和由来 ,通过对某容器大开孔结构的两种方法进行计算比较 ,显示了其间的重大差异并由此对大开孔有限元应力分析结果的应力分类评定提出见解。