Sorona长丝并捻工艺对弹性回复性的影响

为探究Sorona长丝并捻工艺对弹性回复性的影响,以3.33 tex/20 F和5.56 tex/48 F两种规格Sorona长丝为原料,在并捻联合机组合并捻,通过改变捻系数和预加张力分析并捻纱的拉伸性能和定负荷弹性变化情况;以并捻纱的弹性回复率和断裂强度为评价指标,通过正交试验对并捻工艺进行优化。指出:捻系数和预加张力是影响并捻纱性能的主要因素,并捻后的长丝结构更紧密,其弹性和断裂强度均有较好改善;当Sorona长丝并捻纱捻系数为375、预加张力为7.5档时,并捻纱的拉伸性能和弹性性能综合最佳。

面料弹性回复率与心电监测服模型基线不稳伪差关系研究

为了确定制作心电监测服时是否应该考虑针织面料的弹性回复率值,将制作的6个服装模型各采集10次心电图,并将心电电极片采集电信号产生基线不稳伪差程度分为轻微、一般、较严重、严重、强烈五个等级。发现不同弹性回复率面料制作的心电监测服模型所产生的基线不稳伪差程度有显著性差异,即弹性回复率对采集心电信号有很大影响。

相变诱发塑性钢板的非弹性回复行为及其对回弹的影响

分析相变诱发塑性钢板因塑性变形而引起的非弹性回复行为。通过相变诱发塑性钢板在不同应变水平下单向拉伸试验,对变形前后的微观组织进行扫描电镜金相观察,用位错理论对非弹性回复的机理进行分析,重点对相变诱发塑性钢板卸载后的应变回复的组成及其随塑性应变的变化规律进行详细的讨论,通过试验数据的拟合建立弹性模量模型。将该模型引入有限元软件中进行U形件的回弹仿真,并进行试验验证。研究表明:相变产物马氏体引起微观结构改变,导致相变诱发塑性钢板具有显著的非弹性回复行为;相变诱发塑性钢板卸载后的应变回复由弹性部分和非弹性部分组成,其中非弹性回复所占比例最高可达20%;采用建立的弹性模量模型的回弹仿真结果与试验值吻合较好。

聚酯长丝网络复合长丝织物的拉伸和弹性回复性能

利用网络复合的加工方式试制了T400、PTT、PTT/PET、PET 4种网络长丝,并测试其拉伸性能及其相关织物的拉伸和弹性回复性能。结果显示:通过网络复合加工的PTT/PET网络长丝可以兼具PTT和PET两者的优点,但其拉伸性能与网络复合加工的T400网络长丝有所差异。织物在伸长率为10%的情况下,采用双组分纺丝的T400进行网络复合方式加工的织物要优于纬纱采用对单组分纺丝的PTT、PET进行网络复合方式加工的织物,但在伸长率为20%的情况下,采用后者要优于前者。

双相钢DP780在循环加载-卸载过程中的非弹性回复行为及其微观机理

采用连续循环加载-卸载拉伸试验法研究了DP780的非弹性回复行为,确定了DP780在循环加载-卸载中应变回复的组成和比例。建立了卸载模量与塑性应变的数学模型。结合数值模拟和试验进行了模型验证。结果表明:DP780钢的平面各向异性不明显;由于卸载和重新加载循环非线性,卸载和重新加载轨迹构成了封闭环;卸载模量随着预应变的增大先快速下降,随后缓慢下降,在预应变达到6%后逐渐趋于稳定,卸载弹性模量降低17%;卸载总应变回复包括弹性部分和非弹性部分,并且后者所占比例高达11%。采用扫描电镜(SEM)和透射电镜(TEM)揭示了DP780非弹性回复的微观机理:塑性变形和奥氏体相变导致的位错密度增加,马氏体阻碍位错移动,造成大量的位错塞积,使可动位错发生弯曲,位错线长度增加,附加了弹性变形,导致了显著的非弹性回复行为。将得到的模型代入有限元模拟中,提高了模拟回弹的精度,使模具的回弹补偿更准确。

PTT等弹性纤维的弹性回复性能比较

实测了PTT、PBT的DTY长丝与PA66的高弹丝、氨纶包芯纱的应力—应变曲线和定伸长10％、…30％条件下的急、缓弹性回复率。通过比较分析发现,PTT长丝的模量最低、弹性回复率最高、急弹性回复性能最好;而PA66高弹丝的模量大于PTT和PBT,弹性回复率小于后二者;PBT长丝的模量和弹性回复性能都在PTT和PA66之间,缓弹性回复性能最好;氨纶的突出特点是伸长率高,但氨纶包芯纱的弹性回复率低于PTT、PBT、PA66长丝。

改善聚醚酯弹体纤维弹性回复率的研究

在聚醚酯 (TPEE)中添加适量的三官能团酯类交联剂 ,结合拉伸工艺 ,提高 TPEE弹体纤维的弹性回复率。并对交联剂用量、交联剂对纤维结构、结晶性能以及与弹性回复率相关的力学性能的影响进行了讨论。结果表明 ,加入 1 %交联剂后 ,TPEE的相对分子质量增加 ,微晶结点密度增大 ,断裂强度提高 ,TPEE弹体纤维的弹性回复率可提高到 95%左右。

非线性粘弹性本构理论中的弹性回复对应原理

首次提出了粘弹性本构理论中的弹性回复对应原理（或称为记忆消除对应原理），该原理开辟了求解非线性（及线性）粘弹性问题的新途径．对于线性或非线性粘弹性材料在等幅循环应变或等幅循环应力作用下的具体计算实例表明：只要材料存在瞬时弹性，利用遗传性积分的逆式，永远可以消除记忆，把现时应力或现时应变回复到瞬时弹性应力或瞬时弹性应变，从而真正实现了非线性（或线性）粘弹性本构关系与非线性（或线性）弹性本构关系之间的对应．

求解一类非线性粘弹性问题的弹性回复对应原理

本文提出了一个全新的粘弹性理论体系,它把传统的线粘弹性理论作为特殊情况包括在内。其主要结果是两个用于求解一类物理非线性粘弹性问题的弹性回复对应原理。利用它,只要知道相应的非线性弹性问题的解,就可以求出非线性粘弹性问题的解答。对应原理不是基于本构关系的相似性,而是基于从粘弹性现时响应到瞬时弹性响应的可回复性[1]。首先找到非线性粘弹性与非线性弹性本构关系之间的对应,然后导出了两个弹性回复对应原理。通过对改性聚丙烯材料的实验验证了该对应原理的正确性和对此类材料的实用性。

等速万向节钟形壳精密冷缩径弹性回复的计算

在实验统计和理论分析的基础上建立了钟形壳冷缩径的受力模型，导出了弹性回复量的计算公式，并用有限元法进行了计算。

基于网孔结构非织造布的弹性回复性能

介绍水刺非织造布在受力拉伸状态下纤维间的几种机械缠结形态,认为水刺孔的变形回复和纤维自身弹性影响水刺布的弹性回复性能;同时用数学模型论证了纤维间最常见的U形缠结方式,且纤维间满足T1=T0eμθ,在相同的水刺压力条件下,静摩擦因数μ和纤维的包覆角度θ越大,纤维缠结越好,整个纤网越稳定,纤网结构引起的回弹性效果好;最后结合生产实际进行理想网孔建模,探讨网孔横纵向拉伸形变量的大小关系,得出纤网中纤维排列影响水刺布的弹性回复性能的结论。

镁合金板的非弹性回复行为研究

镁合金在室温成形中存在着严重的回弹问题,为了获得准确的材料参数来对其回弹行为进行精确的预测和有效的控制,以AZ31B和AM60B镁合金板为研究对象,进行了单向拉伸试验,并对AZ31B进行了扫描电镜观察。采用加载-卸载-再加载的往复单向拉伸试验对镁合金板在卸载过程中的应力应变响应进行了重点分析,并讨论了卸载过程中的非弹性回复行为的变化规律。结果表明:AZ31B和AM60B镁合金板在卸载过程中表现出显著的非线性,卸载总应变回复包括弹性回复和非弹性回复两部分,非弹性回复随着塑性应变的增加呈短暂上升趋势后缓慢减小,最大占比达到24%左右。

有机成核剂改善聚醚酯纤维弹性回复率的研究

研究了有机成核剂 (PP)的质量分数对聚醚酯 (TPEE)纤维弹性回复率及物理机械性能的影响 ,并且用SEM和X射线衍射对其结构进行了分析 ,结果发现 ,PP质量分数小于 2 %时 ,可以略微改善TPEE纤维的弹性回复率 ,而添加过多的PP反而使TPEE纤维的弹性回复率及物理机械性能变差。

PTT/PET自卷曲长丝的拉伸和弹性回复性能

对相同细度的3种聚对苯二甲酸丙二醇酯(PTT)/聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)自卷曲长丝进行拉伸性能和定伸长回复性能测试。测试结果表明:PTT/PET自卷曲长丝拉伸曲线具有典型的两个阶段和两个屈服点的特征,预加张力的大小对于伸长率的测试结果影响很大;卷曲伸长对该类长丝较高的伸长率有较大贡献,经过湿热处理后的长丝卷曲伸长和断裂伸长明显增加,但是不同的PTT/PET自卷曲长丝的伸长能力有一定差异;PTT/PET自卷曲长丝的弹性回复性能低于纯PTT长丝,而高于PET长丝,弹性回复性主要来源于具有优异弹性回复性的PTT大分子链结构;热处理的PTT/PET长丝在高定伸长率下有着较好的弹性回复性,在定长为30%时的弹性回复率接近100%。

高强度钢板非弹性回复行为实验研究

通过在不同塑性应变水平下的加载-卸载实验,对TRIP600和H220BD两种高强度钢板卸载后的应变回复行为及其随塑性应变的变化规律进行了详细的分析,并建立了弹性模量计算模型。结果表明:高强度钢板卸载后产生的应变回复由弹性部分和非弹性部分组成,其中非弹性应变回复所占比例在塑性应变为0.2时可达20%;弹性模量随着应变的增大而下降,且下降幅度逐渐减小,当应变增大到一定水平时弹性模量趋于一个稳定值。

针织物弹性回复性能测试

选用YG061电子纱线强力测试仪代替YG061电子织物强力测试仪测试棉氨单面针织物和涤氨单面针织物的拉伸回复性能,介绍了试验方法和测试结果,通过分析测试结果表明:针织物的弹性不仅与线圈结构有关,而且还与原料有关,纱线的弹性较大、摩擦系数较小的织物,纵向的弹性回复率比横向的回复率大,而且针织物的弹性随着摩擦系数的减小而增大。

氨纶含量对锦包氨针织物弹性回复性能的影响

根据医用康复手套的使用要求选用4种不同氨纶含量的锦包氨针织物面料,测试不同氨纶含量下面料的拉伸弹性回复性能及氨纶含量对织物弹性回复性的影响,得出了医用康复手套不同压力变化需求下氨纶含量的变化范围,对医用康复手套的设计生产提供参考。

精锻齿轮弹性回复的理论分析及有限元模拟

通过对精锻齿轮弹性回复时的尺寸变化进行理论分析及有限元模拟 ,提出了弹性回复时 ,模具尺寸的弹性修正量与弹性修正系数的概念 ,并求出了 45 # 钢在 80 0℃温成形齿轮时弹性修正系数kE 的值 ,从而使得对齿轮精锻模具进行精确的修正成为可能。

有机玻璃热压弹性回复实验与建模

首先通过热压缩实验研究热压工艺参数对有机玻璃(PMMA)热压后弹性回复的影响。从实验结果可知,温度和作用时间是影响热压后弹性回复率的重要因素。然后引入广义麦克斯韦方程作为热压应力松弛的控制方程,通过实验结果和模型计算结果对比,由该方程拟合的热压应力松弛曲线和实验测得的曲线具有较高的吻合度。最后由麦克斯韦方程导出弹性回复的数学模型,通过与实验结果对比可知,该数学模型对弹性回复的预测的误差小于10%。

织物拉伸弹性回复率与其力学性能的关系

为探究较精确、易行的测试表征和改善织物拉伸弹性回复性的方法,首先采用KES-F织物风格仪测试了织物的弯曲、剪切、拉伸和压缩性能,并在KES系统原有力学性能指标基础上引入两个新指标:残余弯曲曲率和残余剪切变形,通过数据分析分别建立了采用织物力学性能指标表示其拉伸弹性回复率和反复拉伸弹性回复率的回归方程;同时分析了织物拉伸弹性回复率和反复拉伸弹性回复率与各力学性能指标间的相关性.结果表明:在置信度区间95%条件下,拉伸弹性回复率均可由各力学性能指标的回归方程计算得到;拉伸功回复率和剪切刚度对织物拉伸弹性的影响最大,可以通过提高织物的拉伸功回复率及剪切刚度来改善织物的拉伸弹性回复性.