超细粉在导向管喷动床中的固体循环速率

Ultra-fine powders are difficult to be fluidized due to the strong particle to particle cohesiveness.However,the authors’experiments showed that the ultra-fine powder CaCO 3 could be stably fluidized in a spouted bed with a draft tube.The effects of geometric and operating parameters on solid circulation rate of ultra-fine powder CaCO 3 were investigated in a 120 mm diameter transparent semicircular spouted bed with a draft tube.Three draft tubes with different sizes were used in this study.It was found that the solids circulation rate was mainly dependent on the drawing rate of the gas jet from the nozzle, then on the gas transport capacity in the draft tube.With increasing gas feed rate, distance between the nozzle and the draft tube inlet and draft tube diameter,the solids circulation rate could be increased.Based on the jet theory,a quantitative correlation was proposed for predicting the solid circulation rate of ultra-fine powders in a spouted bed with a draft tube by taking into account the gas transport capacity in the draft tube.

循环喷动流化床固体循环速率的控制

通过研究操作条件对固体循环速率的影响 ,提出了新型的固体循环速率的双阀控制理论模型 ,基于循环喷动流化床中颗粒循环推动力的分析 。

循环速率及低温环境对复合生态床修复北方景观水体的影响

以天然矿物质沸石及煤渣为基质构建新型复合生态滤床,分层布设并采用下向流-上向流联合运行方式,修复北方微污染景观水体.通过出水循环方式下的动态实验,考察循环速率、低温环境对污染物去除过程的影响,深入分析水体氮、磷在系统内的转换过程及修复机理.结果表明,加快循环速率提高了NH_4^+-N及TN的去除率,且使得硝化作用进行得更加迅速和彻底,补充了氮从系统中去除的好氧反硝化途径.温度下降过程中,动态运行24 h及48 h的去除率无明显变化,TP去除率明显降低,分别由15～25℃时的72%、77.4%降低到0～5℃的42.4%及60.2%;温度是TP去除的主要影响因索,对NH_4^+-N影响不大.

内循环流化床颗粒循环速率实验研究

采用热颗粒示踪和信号相关法对气固内循环流化床的颗粒循环速率进行实验研究.考察操作气速、提升管下部孔径和提升管高度对于颗粒循环速率的影响.结果表明:在所考察的实验条件下,颗粒循环速率在15～70,kg/(m2.s)之间变化.操作气速增大时,颗粒流化程度增强,颗粒循环速率增加;提升管下部开孔数目不变而孔径增加时,颗粒循环阻力减小,颗粒循环速率明显增加;提升管高度由235,mm增加到295,mm时,颗粒循环速率呈现先升后降趋势,在提升管高度为265,mm时存在极大值.

增压导向式喷动流化床固体颗粒循环速率的关联

实验考察了喷动气速度、流化气速度、压力以及颗粒尺寸对增压导向式喷动流化床固体颗粒循环速率的影响规律，并归纳出关联式，为正在开发的第二代增压流化床联合循环发电系统(2GPFBC-CC)中关键部件—炭化炉的放大设计提供了帮助.

燃油锅炉容积热负荷与射流位置对内循环速率影响的数值模拟

以Φ400 mm×1 920 mm大小的卧式燃油锅炉炉膛模型为研究对象,通过常温高速空气射流辅以烟气再循环的方式组织炉膛内空气动力场,对不同炉膛容积热负荷和多种空气射流位置进行了CFD模拟,并对炉膛内流场、温度场与组分场进行分析,研究炉膛容积热负荷与射流布置位置对内循环速率的影响。结果表明:当射流位置布置在炉膛内径0. 75处、炉膛热负荷为400 k W/m^3时,在炉膛内形成较大的回流区,内循环速率达到4以上,燃烧温度在1 400 K以下,温度场分布均匀,反应放热率明显降低,有利于形成燃油MILD燃烧。

养血清脑颗粒联合阿司匹林对老年后循环缺血性眩晕患者后循环血流速率和预后恢复的影响

目的探析养血清脑颗粒联合阿司匹林在老年后循环缺血性眩晕患者中的应用效果及对后循环血流速率和预后恢复的影响。方法随机抽取2021年1月-2022年3月在灵宝市中医院接受治疗的86例老年后循环缺血性眩晕患者,随机信封法分为对照组(n=43)和研究组(n=43)。其中对照组采用阿司匹林治疗,研究组在对照组的基础上联合养血清脑颗粒治疗,比较临床疗效、后循环血流流速及预后恢复效果。结果研究组治疗有效率高于对照组(P<0.05),血管内皮功能指标改善优于对照组,后循环血流速率较对照组快,1年以内的死亡率、致残率、复发率以及药物不良反应发生率均较对照组低(χ^(2)=4.074,P<0.05)。结论针对老年后循环缺血性眩晕患者,采用养血清脑颗粒联合阿司匹林具有较好的应用效果,在提升患者临床疗效,改善后循环血流速率和血管内皮功能,减少不良反应和改善预后。

应变速率循环法构建TC4-DT钛合金本构方程

采用应变速率循环法在超塑拉伸机上对TC4-DT钛合金进行三组高温超塑性拉伸实验,变形温度为850～890℃,应变速率为3.3×10^-5～3.3×10^-3s-1.通过对拉伸实验数据的分析计算出TC4-DT钛合金动态再结晶激活能,并利用Arrhenius模型构建TC4-DT高温条件下的超塑性本构方程.结果表明：TC4-DT钛合金的流动应力对变形温度较为敏感,随着温度的升高,流变应力逐渐减小,软化机制愈发明显,870℃附近的超塑性较好,伸长率达到554％.

TA15合金应变速率循环超塑性研究

采用应变速率循环法研究了TA15合金的超塑性。在变形温度分别为850、900、950℃,应变速率范围为1×10-5s-1～1×10-3s-1的试验条件下,讨论了工艺参数对流变应力、m值及其超塑性的影响。结果表明,TA15合金具有较好的超塑性,最佳变形温度为900℃,伸长率为412%。

应变速率循环对Ti-10V-2Fe-3Al合金超塑性的影响

应变速率循环法是一种新式的超塑性试验方法,即试样在拉伸变形过程中,应变速率的大小按预定规律不断连续循环变化,直至试样拉断,从而获得材料的超塑性力学性能参数。本文采用这种方法研究了Ti-10V-2Fe-3Al合金的超塑性。结果表明,该合金具有良好的超塑性,同传统的恒应变速率拉伸试验相比,应变速率循环能有效地提高合金的超塑性能,获得更大的延伸率和更高的应变速率敏感性指数m值。例如,在最佳变形温度800℃条件下,延伸率从296％增大到440％,m值从0.36提高到0.48。应变速率循环为该合金超塑技术的应用开辟了新的途径。

Ti-15-3钛合金应变速率循环超塑性研究

应变速率循环法是一种新式的超塑性实验方法,即试样在拉伸变形过程中,应变速率的大小按预定规律连续循环变化,直至试样拉断,从而获得材料超塑性力学性能参数。采用这种方法研究Ti-15V-3Cr-3Sn-3Al(简称Ti-15-3)合金的超塑性。实验用原材料选自β区轧制的板材,未经细化处理,晶粒平均尺寸为100μm。结果表明,该合金具有良好的超塑性,在应变速率范围3.2×10-4～3.2×10-5/s内,最佳变形温度为900℃,伸长率为621%。超塑性变形的机制是晶界滑动为主,晶内变形和位错蠕变起协调作用。

TA15合金应变速率循环超塑性研究

采用应变速率循环法（基于时间间隔）研究了TA15合金的超塑性。在变形温度分别为850，900，950℃，应变速率范围为5×10^-6～5×10^-4s^-1的实验条件下，考察了工艺参数对流变应力、m值及其超塑性的影响。结果表明，TA15合金具有较好的超塑性，最佳变形温度为900℃，伸长率为846％。

外循环型鼓泡式反应器气含率及循环液速率

对直径280mm、扩大段直径500mm、外循环管直径65mm、总高2900mm的外循环型鼓泡式反应器,在气体空塔线速U_g为0.04～0.55m/s时,用静压差法和脉冲示踪法测定了不同部位的气含率E_g,E_(pg),E_(ug)和循环液速率u_1,并获得了它们的关联式:对反应段,E_g=0.4556U_g^(0.3198)[U_g/(G_g+U_1)]^(0.7396);对反应器扩大段,E_(ug)=0.9389U_(ug)^(0.4431);对循环管,E_(pg)=0.41127U_g^(0.9195),u_1=0.8661U_g^(0.2181).外循环型鼓泡式反应器的液相完全混合时间比直筒标准型鼓泡式反应器约延长15s.

5083铝合金的高温应变速率循环超塑性

采用应变速率循环法、恒速度法、恒应变速率法,在450,475,500℃下分别对切割面粗糙度不同的5083铝合金进行拉伸,研究了温度、拉伸方式、切割面粗糙度对其超塑性的影响以及应变速率循环法拉伸后的显微组织。结果表明:5083铝合金经上述三种方式拉伸后,其最大伸长率分别为131%,108%,149%,分别对应最佳变形温度为475℃,500℃,500℃,而且线切割面粗糙试样的伸长率均低于线切割面光滑试样的;在应变速率循环法拉伸时,随着变形温度的升高,5083铝合金的原始长条状组织逐渐断裂并变短,最后变成等轴组织。

基于应变速率循环法的TA15钛合金超塑性本构方程

采用应变速率循环法对TA15钛合金进行三组高温超塑性拉伸试验,变形温度区间为850 ～ 950℃,应变速率循环区间为5×10^-6～5×10^-4 s^-1.分析拉伸试验数据后,计算出TA15钛合金动态再结晶激活能Q,结合金相组织分析得出其热变形过程中发生了动态再结晶的结论;并利用Arrhenius模型构建超塑性本构方程,应用origin数据处理软件进行数据分析,求得TA15钛合金高温条件下的超塑性本构方程.运用1 stopt软件修正了该本构方程,使其精度达到99.3％.结果表明,TA15钛合金的流动应力对变形温度较为敏感,随着温度的升高,流变应力逐渐减小,软化机制愈发明显,且在900℃附近的超塑性较好,伸长率达到了846％.

应变速率循环法构建TC21钛合金超塑性本构方程

采用应变速率循环法在超塑拉伸机上对 T C21钛合金进行5组高温超塑性拉伸实验，变形温度范围860℃～940℃，应变速率循环范围10－5 s－1～10－3 s－1。通过对拉伸实验数据分析，计算出T C21钛合金动态再结晶激活能 Q ，利用Arrhenius模型构建TC21钛合金高温条件下的超塑性本构方程，并通过1stOpt软件进行非线性回归拟合进行修正，得到了更为精准的超塑性本构方程。实验结果表明，当变形温度不变时，流动应力随着应变速率的增大而增大，且高应变速率时，流动应力对应变速率的敏感性要大于低应变速率时，可判定 T C21钛合金属于正应变速率敏感材料。T C21钛合金在860℃附近时的超塑性较好，综合延伸率可达366.6％。

循环酶速率法测定血清TBA在生化分析仪上的应用研究

目的探讨循环酶法胆汁酸(TBA)在BT-2000型全自动生化分析仪上的应用。方法采用循环酶速率法试剂,在BT-2000型全自动生化分析仪上进行批内、批间、回收及线性试验,并对130例健康人血清TBA进行测定,建立了实验室参考范围。结果批内、批间精密度结果平均值±标准差(μmol/L)及变异系数分别是7.74±0.23、2.83%,7.75±0.22、2.97%,批内、批间结果比较t=0.319、P=0.751,批内与批间测定结果比较无显著性差异;血清TBA测定结果的平均回收率分别是99.28%和95.61%;实验室参考值小于10.0μmol/L。结论在BT-2000型全自动生化分析仪上采用循环酶速率法测定血清TBA,具有速度快,方法简便的优点。

贡嘎山天然林营养元素生物循环特征

对贡嘎山东坡常绿与落叶阔叶混交林和冷杉林营养元素分布和生物循环进行研究 .结果表明 :常绿与落叶阔叶混交林、冷杉成熟林和中龄林N、P、K总积累量依次为 172 0 0 76、2 10 3 2 90、174 8 2 2 9kg hm2 ;N、P、K的归还量依次为 6 6 5 77、34 85 0、33 917kg (hm2 ·a) ;存留量依次为 73 75 9、95 387、81 6 0 3kg (hm2 ·a) .冷杉林保持N、P、K能力强 ,N、P。

青冈常绿阔叶林氮的生物循环

对分布于浙江建德的青冈常绿阔叶林N的生物循环进行了研究。群落各代表种类的N浓度在0 .4 9%～1.6 4 %之间,其中下木层、草本层和藤本植物中N的浓度远大于乔木层和亚乔木层的种类;乔木层和亚乔木层4种器官中N的浓度基本为叶>枝>根>干,其他层次的种类则为地上部分>地下部分。乔木层青冈不同器官中N浓度的高低顺序为:花序>嫩叶>老叶>嫩枝>老枝>细根>树干、粗根。各器官中N浓度的季节变化不是很大,其根、枝和叶中的N浓度均在秋季(10月份)最高;下木层青冈各部位N浓度在1月份最高。不同径级青冈中N浓度变化无明显规律。N元素在不同类型凋落物中的浓度范围为0 .74 %～2 .30 % ,降水和穿透水中的N浓度分别为0 .0 0 0 0 38%和0 .0 0 0 0 9% ,N在死地被层中的浓度为1.94 % ,土壤中N的浓度为0 .5 9%。N在植物群落中现存量为10 2 5 .2 8kg/ hm2 ,死地被层中积累量为2 2 4 .88kg/ hm2 ,土壤(A0 ～B层)中储存量为5 5 15 1kg/ hm2 。群落中N的存留量为119.4 7kg/ (hm2 ·a) ;归还量为84 .13kg/ (hm2 ·a) ,其中通过凋落物的为78.4 9kg/ (hm2·a) ,通过穿透水的为5 .6 4 kg/ (hm2 ·a) ;吸收量为2 0 3.6 0 kg/ (hm2 ·a)。降水输入了4 .88kg/ (hm2 ·a)的N。

气液固循环流化床换热器中预分布器结构的优化

In this study, two types of pre-distributors (nonuniform-pores and dual-baffle)for the combined solids-liquid distributor in gas-liquid-solid circulating fluidized bed heat exchanger, were designed and the characteristics of particles distribution was compared. In the experiments, the sampling method was used to measure local solids flux and a U shape pipe was used to measure static pressure drop in the lower pipe box.The effects of different superficial liquid velocities and liquid viscosities on the parameters mentioned above were investigated.The degree of distribution of local solids flux in exchanger pipe was evaluated by the non-uniformity function.The results showed that the two types of pre-distributors were both suitable for gas-liquid-solid circulating fluidized bed heat exchanger at a lower static pressure drop in the lower pipe box.Compared with the nonuniform-pores pre-distributor, the dual-baffle pre-distributor showed better performance.