水稻对氮素的吸收、分配及其在组织中的挥发损失

应用15N示踪技术研究了水稻不同生育期吸收的15N在各器官中的分配,以及后期植物组织中的挥发损失。结果发现,水稻在分蘖期吸收的氮量少于在幼穗分化期吸收的氮量;在分蘖期吸收的15N,标记结束时氮素主要分配于水稻的叶片中,至成熟期15N有39%转运至水稻子粒中;水稻在幼穗分化期吸收的15N,标记结束时氮素主要分配在水稻茎和叶鞘中,至成熟期15N有46%转运至水稻的子粒中;水稻在分蘖期和幼穗分化期吸收的氮素在后期可以通过植株组织挥发损失,至成熟期损失的比例分别达16 7%和13 4%。

Ti-24Al-11Nb合金感应凝壳熔炼(ISM)过程中Al元素的挥发损失行为

计算了Ｔｉ－２４Ａｌ－１１Ｎｂ中各组元的活度系数，在此基础上系统地研究了该合金在冷坩埚感应凝壳（ＩＳＭ）熔炼过程中ＡＩ的挥发损失行为．计算结果表明外压为０．１３３Ｐａ时，在１９００—２２００Ｋ的范围内，Ａｌ的挥发由界面挥发反应和液相界面层中的扩散同时起控制作用（双重控制方式）随着熔体温度的升高，液相边界层中扩散的控制作用增强，Ａｌ的挥发损失量增大；随着外压的增大．界面控制作用增强，Ａｌ的挥发损失量减小.

TC4钛合金电子束冷床熔炼过程中Al元素挥发损失的数学模型

通过对TC4钛合金电子束冷床熔炼过程的热平衡进行计算,确定了熔炼速度与电子束功率之间的关系。建立了数学模型来描述电子束冷床熔炼过程中Al元素的挥发动力学,并利用该模型计算了不同熔炼工艺参数(熔炼速度、初始原料中Al含量)下铸锭中最终Al含量。此外,通过试验来验证该模型,结果表明,该数学模型合理可靠,预测的结果准确可信。

Ti-6Al-4V合金ISM熔炼过程中Al元素的挥发损失行为

以二元合金的Ｍｉｅｄｅｍａ生成热模型和以Ｋｏｈｌｅｒ建立的三元溶液混合焓模型为基础，计算了Ｔｉ６Ａｌ４Ｖ合金中各组元的活度系数，在此基础上系统研究了该合金的ＩＳＭ熔炼过程中Ａｌ元素的挥发损失行为。研究结果表明：在真空室压力为０１３３Ｐａ（１０－３ｍｍＨｇ）的条件下，当熔体温度低于２１００Ｋ时，Ａｌ元素的挥发受界面挥发反应控制；而当熔体温度高于２１００Ｋ时，则受界面挥发反应和液相边界层中的扩散双重控制。最后计算了不同外压和熔体温度条件下Ａｌ元素的挥发损失量，为实际熔炼过程提供了理论指导。

Ti-13Al-29Nb-2.5MoISM过程中Al元素的挥发损失速率

借助于Kohler三元溶液模型和Miedema二元溶液生长热模型 ,计算了Ti -1 3Al -2 9Nb -2 .5Mo合金中Ti、Al及Nb组元的活度系数 ,并在此基础上计算了合金中组元的平衡分压及Al元素的挥发损失速率 .结果表明 ,组元的活度系数、平衡分压及Al元素的挥发损失速率均随温度的升高而增大 .存在一个临界外压 (约为 1 3 3Pa) ,当外压大于此值 ,挥发损失速率急剧减小并趋于一稳定值 .这给合金熔炼过程中合金成分控制提供了理论指导 .

油品装车装船挥发损失的计算与研究

在油品储运过程中,由于频繁的油品装卸,受工艺技术和设备的限制.不可避免会有一部分较轻的液态组分汽化,进入大气,造成装卸过程中油品的挥发。装车装船过程中的挥发损失不仅会造成一定的经济损失,而且污染环境。重点介绍了油品装卸损失的主要研究内容,应用油品装车装船挥发损失的数学模型简化了各种油品装车装船时的损耗量计算公式,介绍了油品真实蒸汽压的换算方程,计算出的装车装船油品挥发损失量可为企业生产计划安排提供理论依据。由模型分析出影响装车装船过程中油品挥发的因素,给出减少损耗的措施。

我国维生素C生产过程甲醇挥发损失的估算

通过对我国主要维生素C生产厂家的生产工艺及主要VOCs甲醇的排放节点(包括酯化反应、离心机排气、精馏塔尾气、储罐呼吸)的调研和分析,结合行业协会和国家统计局统计的数据,利用生产过程物料衡算和中国石油化工系统经验公式,估算了生产单位质量(103t)维生素C各排放节点甲醇的挥发损失量,并且建立了2007—2011年主要维生素C生产厂家甲醇的年挥发损失清单.结果表明:生产单位质量维生素C时,酯化反应节点甲醇的挥发损失量为4.25 t/103t,离心机排气为3.36 t/103t,精馏塔尾气为0.63 t/103t,储罐呼吸为0.35 t/103t;甲醇挥发损失主要集中在酯化反应和离心机排气2个排放节点,二者挥发损失量各占排放节点挥发损失总量的50%和39%;2007—2011年我国10家主要维生素C生产厂家甲醇的年挥发损失总量已达1 000 t以上.

植物体氮素的挥发损失——Ⅲ.大豆生长过程中氨的挥发

利用大型真空干燥器,测定了大豆在不同生长发育阶段地上部分氨的挥发损失。结果表明,在不同生长发育时期,氨的挥发损失量不同。最大挥发量出现在鼓粒成熟期,达38.43μg/d·g干叶(以NH_3计);数量大于开花结荚初期;一茬大豆氨净挥发损失量为3.51kg/ha(2.89kgN/ha).除生育时期外,温度对氨挥发损失也有较大影响。在正常的生长条件下,高温可以增加大豆的氨挥发损失。

我国青霉素钾盐特征VOCs的挥发损失估算

针对我国典型制药行业——青霉素钾盐生产工艺过程中,特征VOCs的排污节点分析,利用大量调研数据、物料衡算和经验公式,估算了生产每吨青霉素钾盐各排污节点VOCs的挥发量,结合我国近年来青霉素钾盐产量情况,估算出其总排放量.结果表明,在青霉素钾盐生产过程中,特征VOCs为醋酸丁酯和丁醇,主要产生在提取阶段、精制阶段以及储罐呼吸过程中,并且在我国,生产单位质量青霉素钾盐醋酸丁酯和丁醇的挥发量大约为20.49kg/t和12.93kg/t.该研究可为制药行业青霉素钾盐生产工艺过程中VOCs的管理与控制提供科学依据.

钛合金电子束冷床熔炼时TiN的去除和Al的挥发损失控制

在生产洁净、无偏析的优质钛铸锭方面,EBCHM技术近20年来发展迅速。利用其单独设置的冷床和夹杂粒子与钛液的密度差,EBCHM炉的除杂能力,特别是消除LDI和HDI的能力得到了公认。研究证明,TiN粒子的溶解速率不仅与其密度和直径有关,而且也与熔池温度、滞留时间及熔体的流动性有关;要保证TiN粒子溶解,应尽可能提高熔池温度,增加熔体在冷床中的滞留时间。另一方面,随着熔池温度的升高和熔体滞留时间的延长,钛合金中Al等高蒸气压元素的挥发损失的增加,也成为必须研究和解决的问题。对此,不仅有工艺上的研究,也有数值模拟,并在这两方面得出了较为一致的结果。

农家庭院沼气渣肥中N-NH_4^+的挥发损失及其防止途径的研究

农家庭院沼气渣肥中Ｎ－ＮＨ＿４￣＋的挥发损失及其防止途径的研究卢明远，郭秀银，梁文举（中国科学院沈阳应用生态研究所，１１００１５）ＶｏｌａｔｉｌｉｚａｔｉｏｎＬｏｓｓｏｆＮＨ－ＮｆｒｏｍＭｅｔｈａｎｅ－ｇｅｎｅｒａｔｉｎｇＭａｎｕｒｅｉｎＲｕｒａｌＨｏｕｓｅｈｏｌｄｓａｎｄＩｔｓＰｒｅｖｅｎ－ｔｉｏｎｍｅａｓｕｒｅｓ￥ＬｕＭｉｎｇｙｕａｎ；ＧｕｏＸｉｕｙｉｎ；ＬｉａｎｇＷｅｎｊｕ（ＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＡｐｐｌｉｅｄＥｃｏｌｏｇｙ，ＡｃａｄｅｍｉａＳｉｎｉｃａ，Ｓｈｅｎｙａｎｇ１１００１５）．ＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌｏｆＥｃｏｌｏｇｙ，１９９３，１２（２）：４１－４２．ＴｈｉｓｐａｐｅｒｒｅｐｏｒｔｓｔｈｅｖｏｌａｔｉｌｉｚａｔｉｏｎｌｏｓｓｏｆＮＨ－Ｎｆｒｏｍｍｅｔｈａｎｅ—ｇｅｎｅｒａｔｉｎｇｍａｎｕｒｅｉｎｒｕｒａｌｈｏｕｓｅ－ｈｏｌｄｓａｎｄｓｕｇｇｅｓｔｓｓｏｍｅｅａｓｉｌｙａｃｃｅｓｓｉｂｌｅｍｅａｓｕｒｅｓｆｏｒｒｅｄｕｃｉｎｇｔｈｉｓｌｏｓｓａｎｄｐｒｅｖｅｎｔｉｎｇａｔｍｏｓｐｈｅｒｉｃｐｏｌ－ｌｕｔｉｏｎ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｍｅｔｈａｎｅ—ｇｅｎｅｒａｔｉｎｇｍａｎｕｒｅ。

旱地土壤氨挥发损失及其影响因素研究

本文采用室内培养和田间试验方法研究了土壤氨挥发损失及其影响因素。结果表明，用密闭容器法在２５℃和３５℃两种温度下培养２２天后土壤中氨挥发损失分别施入氮量的０．２０％～０．６０％和０．４０％～１．２０％，温度越高，土壤氨挥发损失越大。土壤中氨挥发损失量还要受土壤ｐＨ值、土壤结构、水分、ＣＥＣ、肥料种类以及施用肥量等因子影响。其中，土壤ｐＨ越大，ＣＥＣ越小，氨挥发损失的越多。施用碳铵后。

稻田养萍减少化学氮肥挥发损失效果的研究

本文报道了尿素和红萍以不同方法配施对水稻产量、氮吸收量以及土壤中氮含量和^(15)N 残留率变化的影响,讨论了稻田养萍对抑制所施尿素挥发损失的机理,并简述了进一步探讨的设想。

C/N比对好氧堆肥中NH3挥发损失和含氮有机物转化的影响

利用牛粪和不同比例玉米秸秆的混合,设置5个不同C/N比处理(T1=15、T2=20、T3=25、T4=30、T5=35),研究其对条垛式好氧堆肥过程中的NH3挥发损失和含氮有机物转化的影响。结果表明:在肥堆前24 d有11.1%~23.1%的总氮损失,堆体C/N比越低,总氮损失率越高。堆肥结束时,T1~T5处理的总氮损失率为10.1%~24.1%,其中由NH3挥发造成的氮损失占总氮损失的30.9%~40.5%。堆肥过程的NH3挥发主要发生在升温期和高温期,此期的NH3挥发量占总挥发量的95%以上,是总氮损失的主要途径。堆肥前6 d各处理堆体铵态氮积累并达到最高值,导致pH值迅速升高,是造成堆肥NH3挥发的直接原因。堆体C/N比越低,pH值越高,NH3挥发量越大,由此造成的氮损失占总氮损失的比例越大。堆肥材料总氮的90%以上为有机氮,其降解主要发生在堆肥前24 d,堆体初始C/N比越低,有机氮矿化越快。不同有机氮组分的降解速率不同,以氨基酸态氮和酰胺态氮的降解为主。当堆体初始C/N比低于25时,堆肥材料中氨基酸态氮和酰胺态氮等有机态氮快速降解产生大量的铵态氮,由此导致堆体pH值的迅速升高,是导致堆肥过程中大量NH3挥发和氮素损失的主要原因。

合金元素挥发损失量计算动力学模型

建立了计算熔体中组元挥发损失量随保温时间变化的模型,该模型耦合了挥发过程中熔体成分、组元活度、组元蒸汽压、挥发损失速率等变量。利用该模型计算得到了1373K时Cu-Zn熔体挥发过程中熔体成分及挥发速率的变化,同时得到了熔体质量损失与保温时间的关系,与采用热重法得到的Cu-Zn熔体失重曲线进行了比较,两者变化规律一致,说明所建立的模型可以用来预测组元挥发损失量及带来的成分变化。

聚氯乙烯搪塑粉料用低挥发损失率复合热稳定剂的制备及性能

以市售液态钙锌稳定剂T1为主原料,按一定比例复配偏苯三甲酸三辛酯以保护钙/锌皂盐的活性,并将该混合液于140℃恒温蒸发120min,使原液态钙锌稳定剂中稳定性差的助剂得以挥发,得到适用于聚氯乙烯(PVC)搪塑粉料的复合热稳定剂T2,进而制备PVC搪塑表皮,并测试其挥发损失率和热稳定性等性能。结果表明,与市售液态钙锌稳定剂T1相比,添加了自制稳定剂T2的PVC搪塑表皮的挥发损失率显著降低,同时表皮的热稳定性和抗热老化性能都得到改善。

铀锆合金真空熔炼中铀挥发损失行为

铀锆合金熔炼中铀的挥发行为对控制合金成分及调控合金性能具有重要意义。应用热力学、动力学理论对金属铀及铀锆合金的挥发行为进行了研究,采用miedema模型对铀锆合金中铀活度系数进行了计算,并对不同温度、不同合金成分中铀的蒸气压、挥发速率变化规律进行了研究。结果表明,铀的挥发主要受熔炼温度及锆的含量影响。温度越高铀越易挥发,二者近似为指数关系,而锆合金含量越高,则铀越不易挥发,锆组元的加入有利于抑制铀的挥发损失。研究结果为后续工艺研究提供了参考依据。

加油站油气挥发损失模型的建立

从加油站油气损失的具体情况出发,研究采用自制油气挥发损失实验装置模拟储油罐里的温度,压力,储油量等因素,建立了恒容变温条件下的m、P、T油气挥发损失模型及通用油气挥发损失模型。通过验证实验表明,该模型误差在±6.25%,模型构建基本合理。

太阳能导热介质挥发损失分析

针对太阳能导热介质使用中的挥发损失问题,分析了挥发损失来源和气相挥发物组成,并对乙二醇浓度、温度和时间等气相挥发物的影响因素进行了分析。结果表明,乙二醇浓度增加、温度升高和时间延长都会增加导热介质的挥发损失。基于分析结果,对导热介质的合理补加提出了建议。